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計(jì)算并設(shè)計(jì)一消聲器， 用于頻率為 100Hz 的發(fā)動(dòng)機(jī)排氣消聲器， 消聲量不小 于 30dB ，需選定已知內(nèi)壁管壁厚，開孔個(gè)數(shù)，每個(gè)孔直徑，擴(kuò)張室直徑， 排氣管道直徑為 5cm ，用三維軟件畫出設(shè)計(jì)圖。       消聲器類型   消聲原理   主要應(yīng)用   阻性消聲器 ( 中高頻 )   多孔性吸聲材料的吸收   風(fēng)機(jī)、 通風(fēng)空調(diào)、 燃?xì)廨啓C(jī) 等設(shè)備的進(jìn)、排氣噪聲   抗性消聲器 ( 低頻好 )   管道阻抗變化所產(chǎn)生的聲反 射和耗損   空壓機(jī)的進(jìn)氣噪聲、內(nèi)燃 機(jī)、汽車的排氣噪聲等   阻抗復(fù)合型消 聲器   聯(lián)合阻性消聲器和抗性消聲 器的消聲機(jī)理   采用阻性消聲器、 抗性消聲 器的場(chǎng)所   擴(kuò)散消聲器   改變噴注結(jié)構(gòu)、 降低噴口的壓 力和流速   高溫、 高壓、 高速氣流等高 聲強(qiáng)噪音     噪聲按聲音的頻率可分為： ＜ 400Hz 的低頻噪聲   、 400 ～ 1000Hz 的中頻 噪聲及＞ 1000Hz 的高頻噪聲。根據(jù)設(shè)計(jì)要求及各種消聲器的適用范圍， 選 用抗性消聲器進(jìn)行設(shè)計(jì)改進(jìn) 。   抗性消聲器   消聲原理： 通過控制聲抗的大小來進(jìn)行消聲的。 與阻性消聲器不同， 它 不使用吸聲材料而是在管道上接截面積突變的管段或旁接共振腔， 聲波在管 道截面的突然擴(kuò)張 ( 或收縮 ) ， 造成通道內(nèi)聲阻抗突變， 使聲波傳播方向發(fā)生 改變， 某些頻率的聲波在聲阻抗突變的界面發(fā)生反射、 干涉等現(xiàn)象， 從而在 消聲器的外測(cè)，達(dá)到了消聲的目的。     消聲的頻率特性：具有中、低頻消聲性能。   適用范圍：消除空壓機(jī)、內(nèi)燃機(jī)、汽車排氣噪聲（氣體流速較高氣速的 情況）   抗性消聲器具有的特點(diǎn)：   （ 1 ）不需要使用多孔吸聲材料   （ 2 ）耐高溫、抗潮   （ 3 ）流速較大，潔凈   （ 4 ）對(duì)低頻、窄帶噪聲有較好的效果。   常用抗性消聲器的類型：   （ 1 ）擴(kuò)張室式消聲器   （ 2 ）共振腔消聲器   （ 3 ）干涉式消聲器     按共振腔消聲器進(jìn)行設(shè)計(jì) ：   （ 1 ）倍頻帶消聲量不小于 30dB ，由式：   ) 20 1 ( lg 10 2 K L ? ? ?   ) 20 1 ( lg 10 30 2 K ? ?   查表   不同頻帶下的消聲量△L 與 K 值的關(guān)系     頻帶 類別   0.2  0.4  0.6  0.8  1.0   1.5  2  3  4  5  6  8  10  15  倍頻 帶   1.1  1.2  2.4  3.6  4.8  7.5  9.5  12.8  15.2  17  18.6  20  23  27  1/3 倍 頻帶   2.5  6.2  9.0   11.2  13.0   16.4  19  22.6  25.1  27  28.5  31  33  36.5    得， K ≈ 8  （ 2   ）由 KS f V 2 2 c 0 ? ? π 有：       2 4 2 2 2 m 10 6 . 19 cm 6 . 19 5 4 4 ? ? ? ? ? ? ? π π d S     3 2 - 3 4 m 10 7 . 1 cm 10 7 . 1 6 . 19 8 2 100 2 34000 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? V   （ 3 ）設(shè)計(jì)一個(gè)與管道同心圓形的共振腔消聲器，其內(nèi)徑為 5cm ，外徑 為 20cm ，共振腔所需長(zhǎng)度為：           cm 7 . 57 5 - 20 4 17000 ) ( 4 2 2 2 1 2 2 ? ? ? ? ） （ ? ? d d V L   取     L=58cm  m 10 8 . 5 cm 8 . 5 17000 ) 34000 100 2 ( ) 2 ( 2 2 2 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? V c πf G   選用管壁厚度 =0.2cm, 孔徑 d=0.6cm,   則由式 d nS G 8 . 0 0 ? ? ，求得開孔個(gè) 數(shù)：         個(gè) 14 6 . 0 4 ) 6 . 0 8 . 0 2 . 0 ( 8 . 5 ) 8 . 0 ( 2 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? S d G n   由上述計(jì)算結(jié)果， 可設(shè)計(jì)共振腔消聲器長(zhǎng)為 580mm ， 外腔直徑為 200mm, 腔的內(nèi)徑為 50mm ，管壁厚 2mm ，在氣流通道的共振腔中部均勻排列開 14 個(gè) 孔，孔徑為 6mm 。   （ 4 ）驗(yàn)算共振腔消聲器的有關(guān)聲學(xué)特性     Z 0 H 100 17000 8 . 5 2 34000 2 ? ? ? ? ? V G c f       Z H 2074 20 34000 22 . 1 c 22 . 1 ? ? ? ? D f 上   由題意得，中心頻率為 100Hz 的倍頻帶包括 89.8~112Hz ，不會(huì)出現(xiàn)高 頻失效問題。   共振頻率的波長(zhǎng)：           cm 113 3 340 3 cm 340 100 34000 c 0 0 0 ? ? ? ? ? ? ? f   上述設(shè)計(jì)的共振腔的長(zhǎng)、寬、腔深尺寸都小于共振頻率波長(zhǎng)的 1/3 ，故 該設(shè)計(jì)方案可用。       孔 心 距 應(yīng) 大 于 孔 徑 的 5 倍 ， 設(shè) 計(jì) 中 取 孔 距 為 40mm 。 穿 孔 范 圍   246mm&l; mm 283 12 0 ? ? 。            

 風(fēng)機(jī)噪聲控制技術(shù)是指針對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲進(jìn)行控制的方法，通常是在風(fēng)機(jī)的進(jìn)、出口處安裝阻性消聲器。 噪聲的頻譜 風(fēng)機(jī)噪聲的頻譜是復(fù)合譜，是葉片通過頻率與寬帶空氣動(dòng)力性噪聲成分的迭加。葉片通過頻率由下式確定: fn=Nbn/60赫 式中: B-----葉片數(shù) N-----通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)，轉(zhuǎn)/分 n-----諧音序數(shù):n=1(基頻)，n=2(第二諧音) 風(fēng)機(jī)噪聲的聲級(jí) 風(fēng)機(jī)噪聲的聲級(jí)，不僅與其風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)形式有關(guān)，而且還同其工作狀態(tài)(由全壓和風(fēng)量決定)有關(guān)。不同系列、不同型號(hào)的風(fēng)機(jī)，其聲級(jí)是不一樣的。同一風(fēng)機(jī)，在不同工況下，其聲級(jí)也是不同的。風(fēng)機(jī)工作在最高效率點(diǎn)時(shí)，聲級(jí)往往取量低值。 為了更好表征風(fēng)機(jī)的噪聲性能，出現(xiàn)了比A級(jí)這個(gè)概念。比A聲級(jí)是指通風(fēng)機(jī)在單位流量(1米/分)和單位全壓(1毫米水柱)下所產(chǎn)生的A聲級(jí)。。同一風(fēng)機(jī)在不同工況下的比A聲級(jí)是不同的。在最高效率點(diǎn)上，比A聲級(jí)取量低值。不同系列的風(fēng)機(jī)在額定工況下的比A聲級(jí)表征了該系列風(fēng)機(jī)噪聲級(jí)的高低和產(chǎn)品質(zhì)量的優(yōu)劣。所以國(guó)內(nèi)外多采用比A聲級(jí)作為風(fēng)機(jī)噪聲的限值指標(biāo)。同一系列不同型號(hào)的風(fēng)機(jī)，其比A聲級(jí)大體相近。風(fēng)機(jī)加工精度愈高，氣動(dòng)性能愈好，比A聲級(jí)愈低。 噪聲聲級(jí)的計(jì)算 一般來說，前向葉片離心風(fēng)機(jī)，其比A聲級(jí)低于2dBA;后向板型葉片離心通風(fēng)機(jī)，低于30dBA機(jī)翼型葉片離心風(fēng)機(jī)，低于25dBA;軸流通風(fēng)機(jī)，低于38bBA。在不同工況下，通風(fēng)機(jī)噪聲的聲級(jí)由下式確定: LA=LSA+10LgQPdBA 式中: La----風(fēng)機(jī)進(jìn)氣口(或出氣口)的A聲級(jí),dBA; Lsa----風(fēng)機(jī)進(jìn)氣口(或出氣口)的比A聲級(jí),dBA; Q----風(fēng)量,米3/分; P----風(fēng)機(jī)全壓,毫米水柱. 控制風(fēng)機(jī)噪聲的常用方法是在風(fēng)機(jī)的進(jìn)、出口處安裝阻性消聲器。對(duì)于有更高降噪要求的場(chǎng)合，可以采用消聲隔聲箱，并在機(jī)組與地基之間安置減震器。采取上述方法，一般可獲得明顯的降噪效果。 國(guó)內(nèi)現(xiàn)已有許多噪聲控制設(shè)備廠，可提供各類風(fēng)機(jī)的消聲噪器、消聲隔聲箱及減震器。風(fēng)機(jī)的噪聲問題，從技術(shù)上來講，在我國(guó)基本上已可得到有效的控制，而且低噪聲風(fēng)機(jī)也已開始出現(xiàn)。 但是，對(duì)于有特殊要求的風(fēng)機(jī)消聲器，如要求防水、防潮、耐高溫或防塵等，尚有許多研究工作值得開展。

   噪音是一種使人感覺吵雜厭煩的聲音,其程度有時(shí)是隨人的心情而異。但連 續(xù)的噪音,也會(huì)使周遭受到污染。一殷風(fēng)機(jī)產(chǎn)生噪音之原因可分述如下： 1.因葉片回轉(zhuǎn)而產(chǎn)生噪音 葉片旋轉(zhuǎn)時(shí)會(huì)與空氣產(chǎn)生摩擦,或發(fā)生沖擊:轉(zhuǎn)速愈快,接解空氣頻率愈高, 其噪音愈尖銳。葉片之寬度或厚度增加,此現(xiàn)象更為明顯。噪音的頻率是由多種 頻率復(fù)合而成,這些頻率均與風(fēng)機(jī)之轉(zhuǎn)速有關(guān)。 軸流風(fēng)機(jī)若有動(dòng)翼與靜冀的配置時(shí),兩者之葉片數(shù)最好不等,以免造成更大 的噪音共鳴。但無論是軸流式或離心式風(fēng)機(jī),凡是風(fēng)速快的、風(fēng)壓高的,其產(chǎn)生 之噪音也大。 2.因葉片產(chǎn)生渦流時(shí)也會(huì)產(chǎn)生噪音 在風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)期間,其動(dòng)翼之背面會(huì)產(chǎn)生渦流,此渦流不但會(huì)降低風(fēng)機(jī)的效率, 而且會(huì)產(chǎn)生噪音。為減低此現(xiàn)象,葉片的安裝角不得過大,且扇葉彎曲需平滑 切勿突然變化太大。 3.因亂流而產(chǎn)生噪音 空氣在流動(dòng)時(shí),若碰到尖銳的障礙物,極易發(fā)生亂流。此亂流雖然與渦流的 情況不同,同樣會(huì)產(chǎn)生噪音,或頻率甚高的嘯音,對(duì)風(fēng)機(jī)而言亦會(huì)造成效率損失。 4.與風(fēng)管外殼產(chǎn)生共振而發(fā)生噪音 風(fēng)管與風(fēng)機(jī)外殼的內(nèi)面接縫處要平整,避免粗糙不平,造成撕裂聲。而由于 接連的管路會(huì)產(chǎn)生共振,使細(xì)微的聲音変大,造成更大的噪音。在設(shè)計(jì)時(shí),有時(shí) 可以在風(fēng)管外面覆以防音材料,可以降低噪音。 5.風(fēng)機(jī)以外引起的噪音 除風(fēng)機(jī)本身的固定噪音外,尚有許多噪聲源,諸如:軸承因精密度不足, 裝配不當(dāng)或維護(hù)不佳會(huì)造成異常噪音。馬達(dá)部份也會(huì)產(chǎn)生噪音,有些是設(shè)計(jì)不良 或制造品控不佳所造成,但有時(shí)是馬達(dá)之內(nèi)外冷卻扇造成。齒輪及皮帶亦會(huì)因摩 擦產(chǎn)生噪音。其它構(gòu)造物之共振所產(chǎn)生之噪音亦不可忽視,這有時(shí)是由于機(jī)體不 平衠所致。  

一、微孔板吸聲結(jié)構(gòu)的理論 在板厚小于1.0mm的薄板上穿以孔徑小于等于1.0mm的微孔，穿孔率為1～5%， 后部留有一定的厚度（5-20cm）空氣層，該層不填任何吸聲材料，這樣即構(gòu)成了微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)。它是一種低聲質(zhì)量，高聲阻的共振吸聲結(jié)構(gòu)，其研究表明，表征微穿孔板吸聲特性的吸聲系數(shù)和頻帶寬度，主要由微穿孔板的聲質(zhì)量m和聲阻來決定，而這兩個(gè)因素又與微孔直徑d及穿孔率p有關(guān)。微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)的相對(duì)聲阻抗Z（以空氣的特性阻抗&ho;C為單位）用式（1）計(jì)算： Z=+jwm=jcg(WD/C)（1） 公式中： &ho;--空氣密度（kg/cm3）； C--空氣中聲速（m/s）； D--腔深（mm）； m--相對(duì)聲質(zhì)量； --相對(duì)聲阻； w--角頻率，W=2πf(f為頻率)； 而和m分別由式（2）（3）表達(dá)： =ak/dzp（2） m=(0.294)&imes;10-3km/p（3） 式中： --板厚（毫米） d--孔徑（毫米） p--穿孔率（%） k--聲阻系數(shù)k=(1+x2/32)1/2+(2x)1/2/8&imes;d/ km--聲質(zhì)量系數(shù)km=1+{1+[1/(9+(x2/2))]}+0.85d/ 其中x=abf，a和b為常數(shù)，對(duì)于絕熱板a=0.147,b=0.32；對(duì)于導(dǎo)熱板a=0.235，b=0.21。聲吸收的角頻帶寬度，近似地由/m決定，此值越大，吸聲的頻帶越寬。/m=(l/d2)&imes;(k/km)(4) 式中l(wèi)--常數(shù)，對(duì)于金屬板l=1140,而隔熱板l=500。上式也可以用式（5）表達(dá)： /m=50f((k/km)/x2)(5) 而k/km的近似計(jì)算式為： k/km=0.5+0.1x+0.005x2(6) 利用以上各式就可以從要求的、m、f求出微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)的x、d、、p等參量。由于微穿孔板的孔徑很小且稀，基聲阻值比普通穿孔板大得多，而聲質(zhì)量m又很小，故吸聲頻帶比普通穿孔板共振吸聲結(jié)構(gòu)大得多，一般性能較好的單層或雙層微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)的吸聲頻帶寬度可以達(dá)到6～10個(gè)1/3信頻程以上。這就是微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)最大的特點(diǎn)。 共振時(shí)的最大吸聲系數(shù)α0為α0=4/(1+)2(7) 具體設(shè)計(jì)微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)時(shí)，可通過計(jì)算，也可查圖表，計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果相近。在實(shí)際工程中為了擴(kuò)大吸聲頻帶的寬度，往往采用不同孔徑、不同穿孔率的雙層或多層微穿孔板復(fù)合結(jié)構(gòu)。 二、微穿孔板理論在抗噴阻消聲器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用 利用微穿孔板聲學(xué)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)制造的消聲器種類很多，主要型為抗噴阻型消聲器。該型式消聲器是用不銹鋼穿孔薄板制成，因該九臺(tái)消聲器是用于石化單位，空氣腐蝕性比較大，故穿孔板后的空氣層內(nèi)填裝的吸聲材料為耐腐蝕金屬軟絲布。利用吸聲材料的阻性吸聲原理，進(jìn)一步達(dá)到降噪消聲的作用， 其吸聲系數(shù)高，吸收頻帶寬，壓力損失小，氣流再生噪聲低，且易于控制。為獲得寬頻帶高吸收效果，一般用三級(jí)微穿孔板結(jié)構(gòu)。微穿孔板與外殼體之間以及微穿板之間的空腔尺寸大小按需要吸收的頻帶不同而異，低頻腔大（150～200mm）,中頻小些(80～120mm），高頻更小些（30～50mm），雙層結(jié)構(gòu)的前腔深度一般應(yīng)小于后腔，前后腔深度之比不大于1：3，前部接近氣流的一層微穿孔板穿孔率應(yīng)高于后層，為減小軸向聲傳播的影響，可在微穿孔板消聲器的空腔內(nèi)每隔500mm左右加一塊橫向隔板。試驗(yàn)證明，微穿孔板消聲器不論是低頻、中頻、高頻消聲性能實(shí)測(cè)值比理論估算值要好。且消聲量與流速有關(guān)，與消聲器溫升無關(guān)，當(dāng)流速達(dá)到70米/秒時(shí)，一般其它型式消聲器已無法解決噪聲問題，而微孔型消聲器可承受70m/s氣流速度的沖擊，仍有15dBA以上的消聲器。這也是微孔消聲器優(yōu)于一般消聲器一個(gè)重要特點(diǎn)。 三、抗噴阻型消聲器特點(diǎn) 本型式消聲器綜合了微穿孔板最合理的消聲原理設(shè)計(jì)而成，使高壓蒸汽在消聲器內(nèi)經(jīng)一次控流后進(jìn)入降壓腔擴(kuò)容后，從而形成低壓蒸汽從小孔噴出，最后經(jīng)過降壓體外的阻聲罩使降壓體發(fā)出的剩余噪聲得到有效的吸收，最終消聲器達(dá)35dB(A)以上（一級(jí)至三級(jí)消聲之間比例為35%，50%，15%）。

引言 滾動(dòng)軸承是工程機(jī)械設(shè)備中常用重要機(jī)件，各種因素導(dǎo)致的損害會(huì)在軸承上留下不同的特征。通過檢查分析損壞的軸承，找出其損壞的原因并采取必要的改善措施，防止不利因素的發(fā)生，是非常有意義的。即使有時(shí)沒有找出失效的真實(shí)原因，也能得出一些方向性的提示，排除一些錯(cuò)誤的觀點(diǎn)和避免一些不必要的彎路。 1 滾動(dòng)軸承運(yùn)轉(zhuǎn)軌跡模式     滾動(dòng)軸承在低負(fù)荷下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，內(nèi)、外圈滾道接觸面會(huì)有一些鈍化痕跡，通常這不算磨損，對(duì)軸承壽命影響不大。鈍化痕跡形成的部位及大小即所謂的軌跡模式，因轉(zhuǎn)動(dòng)與滾動(dòng)情況不同而各異，一般可以通過對(duì)軌跡模式的檢測(cè)來掌握軸承的運(yùn)行環(huán)境，區(qū)分其運(yùn)行環(huán)境是否正常和適當(dāng)。 2 失效分類及實(shí)例 軸承失效的典型損壞形式一般是由初期階段延續(xù)上升到第二階段，即由壓痕、擦痕、刮傷、電擊、銹跡、過熱等上升至凹痕、磨損、瘢痕、腐蝕、疲勞、剝落、失圓、燒傷、斷裂、內(nèi)部間隙增大、振動(dòng)和噪聲上升，直至失效，而軸承失效通常表現(xiàn)為各階段損壞的混合，以下為常見的失效形式和不適當(dāng)運(yùn)行方式。 2.1 疲勞 疲勞是載荷所產(chǎn)生的剪切應(yīng)力在金屬承載表面以下快速周期性的出現(xiàn)，經(jīng)過一定時(shí)間后產(chǎn)生微觀裂紋，并逐漸延伸到金屬表面引起的剝離或脫落，并逐漸擴(kuò)展最終使軸承失效。它與因潤(rùn)滑不足、粗糙表面及微觀凹凸在周期載荷作用下滾道表面形成的微小裂紋不同，表面裂紋（或表面疲勞）非常細(xì)微，但逐漸擴(kuò)展會(huì)縮短軸承使用壽命。 2.2 磨損   2.2.1 潤(rùn)滑原因 當(dāng)潤(rùn)滑油型號(hào)不對(duì)、變質(zhì)、流失、潤(rùn)滑不充分或潤(rùn)滑失效，無法形成有承載力的油膜，金屬之間直接接觸，相對(duì)滑動(dòng)，表面材料原始微觀刀紋被磨掉，起初出現(xiàn)明顯的碾壓光亮鏡面效果。當(dāng)潤(rùn)滑油耗盡，干摩擦使溫度急劇上升，發(fā)藍(lán)直至呈棕色，溫度繼續(xù)升高，金屬表面變軟，發(fā)生流動(dòng)和粘連，表面材料發(fā)生相互轉(zhuǎn)移的拖尾效應(yīng)，呈淚痕狀。摩擦發(fā)生時(shí)，某些材料的表面也可能會(huì)被加熱后又經(jīng)油淋快速冷卻而局部硬化，造成滾動(dòng)中局部應(yīng)力集中和其它材料的加速磨損。 2.2.2 污染原因 因裝配操作不當(dāng)，密封性差，維護(hù)不良，雜質(zhì)或軸承材料磨屑進(jìn)入等，軸承工作面會(huì)被 逐漸磨損直至不能使用。 2.2.3 振動(dòng)原因     軸承靜止時(shí)，滾子與滾道間還未形成潤(rùn)滑膜，相互接觸的金屬之間受振動(dòng)環(huán)境影響產(chǎn)生相對(duì)移動(dòng)摩擦，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生搓板條紋狀印痕，微小顆粒從滾道表面剝離形成印痕，滾柱軸承產(chǎn)生長(zhǎng)條凹槽，滾珠軸承產(chǎn)生球狀凹坑。大多情況剝離部位會(huì)氧化使印痕底部有暗紅色銹跡，而滾子沒有明顯的損害。振動(dòng)幅度的大小、持續(xù)的時(shí)間和間隙的大小都影響損害的程度，但振頻與損害程度無顯著關(guān)系。圓柱滾子軸承相對(duì)更易受到傷害，因?yàn)闈L珠能在任何方向滾動(dòng)，而滾柱只能朝一個(gè)方向滾動(dòng)，其他方向則形成滑動(dòng)。所以，提供振動(dòng)阻尼基座、采用油浴潤(rùn)滑、軸承預(yù)加彈性載荷，或可能情況下采用球面滾子代替圓柱滾子等，盡量避免振動(dòng)損害。 2.2.4 進(jìn)出載荷區(qū) 滾動(dòng)軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，載荷區(qū)的滾子受到內(nèi)、外圈的壓力驅(qū)動(dòng)處于滾動(dòng)狀態(tài)，而無載荷區(qū)域的滾子并未完全形成滾動(dòng)，當(dāng)這部分滾子處于正在進(jìn)入與尚未進(jìn)入載荷時(shí)刻，處于剛性體與塑性體、滑動(dòng)和滾動(dòng)的混合狀態(tài)，受加速、壓力失圓和劇烈的搓擠，此刻若潤(rùn)滑油膜失效，會(huì)導(dǎo)致滾子和內(nèi)外滾道磨損。   2.2.5 安裝原因   安裝圓柱滾子軸承時(shí)，滾子與保持架相連的環(huán)應(yīng)加以潤(rùn)滑和旋轉(zhuǎn)進(jìn)行安裝，否則滾子容易刮擦滾道，導(dǎo)致與滾子間距一致的橫向擦痕。批量裝配軸承時(shí)若采用合理的工裝會(huì)非常方便。若軸承內(nèi)圈與軸、外圈與軸承座配合不夠緊，此種情況靠軸向壓緊難以改善，運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)（跑套），在軸和軸承孔、軸承外表面和軸承座孔會(huì)產(chǎn)生磨損。 2.2.6 軸承結(jié)構(gòu) 軸承擋邊、角環(huán)及保持架等都容易在運(yùn)行中發(fā)生摩擦，雙列球面滾子軸承的中隔圈在尺寸設(shè)計(jì)上過于靠近保持架容易磨損；雙支撐軸承跨度較大時(shí)，常因熱膨脹釋放受阻，受過大的單向軸向載荷導(dǎo)致滾子端部與擋邊和角環(huán)的導(dǎo)向面發(fā)生磨損。 2.2.7 軸承質(zhì)量原因 不具備資質(zhì)的制造廠家所生產(chǎn)的軸承，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理、材料選用不當(dāng)、制造上的缺陷、質(zhì)量控制不善、工藝執(zhí)行不嚴(yán)及運(yùn)輸保管失誤等，均可能引起軸承較快磨損。 2.3 凹痕  2.3.1 軸承拆裝時(shí)施力不當(dāng)、過盈配合過大、錐孔軸承軸套過度脹緊，軸承未運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)受不對(duì)稱或非正常載荷，使座圈和滾子上形成凹痕，有時(shí)軸承圈上的凹痕與滾子的間距是一致的。 2.3.2 毛刺類雜質(zhì)卷入滾動(dòng)中座環(huán)會(huì)產(chǎn)生碾壓凹痕，導(dǎo)致凹痕的粒子并不一定很硬，碎紙、纖維也可能導(dǎo)致這種情況。 2.4 瘢痕 推力球軸承若載荷不足情況下轉(zhuǎn)速過高，離心力會(huì)把滾珠甩向滾道外側(cè)，滾珠與滾道產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)而非正常滾動(dòng)，導(dǎo)致滾道外側(cè)形成傾斜的條狀劃擦痕跡，一般通過對(duì)軸承附加預(yù)緊載荷（如彈簧）可以避免。此外，一些軸承定位件、壓緊件及隨軸旋轉(zhuǎn)件的各種缺陷也會(huì)在軸承上留下?lián)p傷痕跡。 2.5 腐蝕和銹蝕 暴露在空氣中的軸承金屬表面會(huì)產(chǎn)生一層很薄的氧化保護(hù)膜，但若無潤(rùn)滑油保護(hù)，此薄膜極易破壞，一經(jīng)與水或腐蝕元素接觸，就會(huì)產(chǎn)生腐蝕痕跡并迅速擴(kuò)展。如鹽水能產(chǎn)生電解腐蝕，一般硫酸腐蝕很快，硝液腐蝕較弱。腐蝕也可因摩擦引起氧化薄膜破壞，氧化逐漸滲透至材料內(nèi)部，銹蝕處破裂形成凹坑，產(chǎn)生承載不均勻，載荷分布惡化。 2.6 電擊 當(dāng)對(duì)機(jī)械設(shè)備施焊，電流從一個(gè)軸承環(huán)經(jīng)滾子流向另一個(gè)環(huán)，接觸點(diǎn)產(chǎn)生高溫電弧，局部材料受熱產(chǎn)生大小不一的變色或灼傷區(qū)域，此處材料被回火、被再次硬化或融化，形成凹坑褶皺，滾動(dòng)受到影響，外環(huán)滾道上的剝落會(huì)因碾壓周向擴(kuò)展，滾子上的灼傷有黑色或變色瘢痕。直流電和交流電都能損傷軸承，即使是很小的電流。轉(zhuǎn)動(dòng)著的軸承對(duì)電流損害更敏感，損傷的程度取決于電流強(qiáng)度、持續(xù)時(shí)間、載荷、速度和潤(rùn)滑。 有時(shí)電流產(chǎn)生的凹痕與振動(dòng)引起的凹痕非常相似，一般較難區(qū)分，但是前者產(chǎn)生的凹痕底部深暗發(fā)黑，通常不明亮不銹蝕；而振動(dòng)引起的凹痕底部較亮或帶銹跡；另一個(gè)特征是振動(dòng)損傷主要在滾道上，滾子上無明顯損傷。 2.7 剝落 通常的軸承剝落并非疲勞已達(dá)到額定壽命，而有可能存在6種情況。 2.7.1 軸承配置選型不當(dāng)，裝調(diào)預(yù)載荷過大，配合過緊造成軸承運(yùn)行過載荷。 2.7.2 運(yùn)行軸承散熱不良，材料間相互溫差過大，軸承圈熱變形和局部高負(fù)載會(huì)引起剝落。 2.7.3 剖分式軸承座中分面錯(cuò)位或連接螺栓過緊，致軸承孔失圓而形成附加載荷。 2.7.4 雙支型軸承浮動(dòng)端移動(dòng)度受限，不能釋放熱膨脹引起的軸向附加載荷，導(dǎo)致擠壓。 2.7.5 安裝傾斜，定位不良或缺乏定位，內(nèi)外圈不同軸，深溝球軸承直徑兩端造成嚴(yán)重的傾斜受力印痕和剝落；圓柱滾子軸承則在內(nèi)圈一側(cè)滾道邊緣超載出現(xiàn)印痕和剝落。 2.7.6 硬粒雜質(zhì)污染碾壓造成剝落，其它如表面腐蝕、銹蝕、摩擦或電擊損害等引起的剝落，當(dāng)剝落到一定程度時(shí)，通過聲音和振動(dòng)的不正?？梢耘袛喑?。   2.8 斷裂 2.8.1 野蠻拆裝，對(duì)內(nèi)外環(huán)的直接錘擊或以硬物敲鑿都將導(dǎo)致裂紋或碎片脫落；球面滾子軸承裝配時(shí)受敲擊易造成中部法蘭破裂，或撞擊力由另一列滾子傳遞后造成另一側(cè)內(nèi)環(huán)外擋邊破裂。 2.8.2 錐形內(nèi)孔或脹套緊力過度，圓柱孔內(nèi)圈配合過盈量過大，導(dǎo)致過度加熱后與主軸套裝過緊，造成內(nèi)環(huán)上過大的附加拉應(yīng)力，在運(yùn)行載荷作用下容易斷裂。   2.8.3 軸承內(nèi)圈與主軸配合不夠緊，運(yùn)行中產(chǎn)生相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)和摩擦，易導(dǎo)致內(nèi)圈裂紋或橫貫?zāi)Σ撩娴臄嗔选? 2.8.4 深溝球軸承易產(chǎn)生外圈周向斷裂，嚴(yán)重磨損銹蝕的球面滾子軸承易產(chǎn)生內(nèi)圈橫向斷裂。 2.9 保持架損壞 2.9.1 劇烈振動(dòng)下滾子慣性力會(huì)使保持架受沖擊過載荷，保持架內(nèi)部會(huì)疲勞產(chǎn)生裂紋，這些裂紋遲早會(huì)導(dǎo)致保持架破裂。 2.9.2 若軸承轉(zhuǎn)速超過保持架設(shè)計(jì)強(qiáng)度，保持架也會(huì)因高速產(chǎn)生的巨大慣性力而破壞。 2.9.3 使用滾動(dòng)軸承的初衷是避免滑動(dòng)摩擦，但保持架和與其接觸的軸承組件不可避免地會(huì)產(chǎn)生滑動(dòng)摩擦。保持架材料相對(duì)偏軟，若潤(rùn)滑不充分和微粒研磨，磨損相對(duì)較快，當(dāng)保持架尺寸因磨損減小后，間隙增大，對(duì)滾動(dòng)件的導(dǎo)向作用減弱，滾動(dòng)會(huì)偏離正常運(yùn)動(dòng)軌跡，會(huì)更加速保持架失效。 2.9.4 若硬質(zhì)顆粒進(jìn)入保持架阻礙了滾子正常旋轉(zhuǎn)，也將導(dǎo)致保持架失效。 2.9.5 其它原因：若軸承安裝時(shí)內(nèi)外環(huán)軸心偏移或軸承間隙增大，滾子以橢圓和非正常軌跡運(yùn)動(dòng)，那么保持架每轉(zhuǎn)一圈都必定改變形狀，產(chǎn)生附加載荷或承受劇烈加速、減速及速度波動(dòng)和慣性力的影響，其內(nèi)部材料遲早會(huì)因疲勞導(dǎo)致破損。 3 結(jié)論 總之，只要注意保護(hù)運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)和保留失效軸承遺留物件，認(rèn)真進(jìn)行觀察分析和不斷總結(jié)積累經(jīng)驗(yàn)，就能找到解決問題的方法和思路，從失效軸承的運(yùn)行環(huán)境和損壞痕跡分析中獲益。

2020年焊工（高級(jí)）證考試題庫(kù)及焊工（高級(jí)）試題解析是由（安監(jiān)局）特種作業(yè)人員操作證考試大綱和（質(zhì)檢局）特種設(shè)備作業(yè)人員上崗證考試大綱隨機(jī)出的焊工（高級(jí)）在線模擬考試題練習(xí)。 1、【判斷題】引弧性能是鎢極氬弧焊槍的試驗(yàn)內(nèi)容。（&imes;） 2、【判斷題】某些大比例施工圖中，在圖形中常采用三根線條表示管道和管件的外形。（&imes;） 3、【判斷題】變壓器是利用電磁感應(yīng)原理工作，無論是升壓或降壓，變壓器不但能改變電壓，而且能改變電流的頻率。（&imes;） 4、【判斷題】數(shù)控氣割機(jī)切割前也必須進(jìn)行放樣、劃線等。（&imes;） 5、【判斷題】鋁及鋁合金氣焊用熔劑是CJ201。（&imes;） 6、【判斷題】氣割機(jī)切割工作完畢，必須拉閘斷電，關(guān)閉所有瓶閥，清理場(chǎng)地，消除事故隱患。（&adic;） 7、【判斷題】壓力容器壓力試驗(yàn)后需返修的，返修部位必須按原要求經(jīng)無損檢測(cè)合格。（&adic;） 8、【判斷題】從事職業(yè)活動(dòng)的人要自覺遵守和職業(yè)活動(dòng)、行為有關(guān)的制度和紀(jì)律。（&adic;） 9、【判斷題】鋼淬火的目的是為了細(xì)化晶粒，提高鋼的綜合力學(xué)性能。（&imes;） 10、【判斷題】在三相四線制供電電路中，任意兩端線間的電壓稱為線電壓，電壓為380伏。而端線與中線間的電壓稱為相電壓，電壓為220伏。（&adic;） 11、【判斷題】鋼材的性能不僅取決于鋼材的化學(xué)成分，而且取決于鋼材的形狀。（&imes;） 12、【判斷題】珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊條電弧焊時(shí)，生產(chǎn)中廣泛采用E310-16和E310-15焊條，得到抗裂性能好的奧氏體+鐵素體焊縫組織。（&imes;） 13、【判斷題】鍋爐壓力容器是生產(chǎn)和生活中廣泛使用的有斷裂危險(xiǎn)的受拉容器。（&imes;） 14、【判斷題】由于紫銅的線脹系數(shù)和收縮率較大，因此焊接時(shí)熱量迅速?gòu)募訜釁^(qū)傳導(dǎo)出去，使得母材和填充金屬難以熔合。（&imes;） 15、【判斷題】在裝配圖的尺寸標(biāo)注中，所有零件的全部尺寸也是需要標(biāo)注的。（&imes;） 16、【判斷題】某些大比例施工圖中，在圖形中常采用三根線條表示管道和管件的外形。（&imes;） 17、【判斷題】數(shù)控氣割機(jī)切割前也必須進(jìn)行放樣、劃線等。（&imes;） 18、【判斷題】專用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼中，焊接用鋼牌號(hào)表示為“HP&dquo;。（&imes;） 19、【判斷題】騎座式管板仰焊位蓋面焊采用單道焊時(shí)其優(yōu)點(diǎn)是外觀平整、成型好，缺點(diǎn)是對(duì)操作穩(wěn)定性要求較高，焊縫表面容易下垂。（&adic;） 20、【判斷題】如果電流的方向和大小都不隨時(shí)間變化，就是脈動(dòng)直流電流。（&imes;） 21、【判斷題】擴(kuò)散層是珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)，受力時(shí)可能會(huì)引起熱裂紋。（&imes;） 22、【判斷題】珠光體耐熱鋼主要是以鉻、鉬為基礎(chǔ)的具有高溫強(qiáng)度和抗氧化性的低合金鋼，一般最高工作溫度約在500～600℃之間。（&adic;） 23、【判斷題】鎢極氬弧焊焊接鋁及鋁合金必須采用直流反接。（&imes;） 24、【判斷題】珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊接時(shí)容易出現(xiàn)的問題是焊縫產(chǎn)生晶間腐蝕。（&imes;） 25、【判斷題】職業(yè)道德的意義也包括有利于社會(huì)體制改革。（&imes;） 26、【判斷題】紫銅具有高的耐磨性、良好的力學(xué)性能、鑄造性能和耐腐蝕性。（&imes;） 27、【判斷題】低溫鋼必須保證在相應(yīng)的低溫下具有足夠的低溫強(qiáng)度，而對(duì)韌性并無要求。（&imes;） 28、【判斷題】高壓容器為《容規(guī)》適用范圍內(nèi)的第三類壓力容器之一。（&adic;） 29、【判斷題】引弧性能是埋弧焊機(jī)電源測(cè)試的主要內(nèi)容。（&imes;）     1、【單選題】水壓試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)壓力達(dá)到試驗(yàn)壓力后，要恒壓一定時(shí)間，根據(jù)()，一般為5～30分鐘，觀察是否有落壓現(xiàn)象。（D） A、壓力容器材料 B、內(nèi)部介質(zhì)性質(zhì) C、現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境溫度 D、不同技術(shù)要求   2、【單選題】管接頭剖條拉伸試樣的數(shù)量應(yīng)不少于()。（B） A、1個(gè) B、2個(gè) C、3個(gè) D、5個(gè)   3、【單選題】鋁合金焊接時(shí)防止氣孔的主要措施中沒有()。（D） A、預(yù)熱降低冷卻速度 B、嚴(yán)格清理焊絲表面 C、熔化極氬弧焊用直流反接 D、焊件背面加墊板   4、【單選題】工作時(shí)承受彎曲的桿件叫()。（C） A、柱 B、板 C、梁 D、管   5、【單選題】割炬隨著磁頭沿一定形狀的靠模移動(dòng)，切割出所需形狀的工件的氣割機(jī)是()。（B） A、數(shù)控氣割機(jī) B、仿形氣割機(jī) C、光電跟蹤氣割機(jī) D、半自動(dòng)氣割機(jī)   6、【單選題】焊接壓力容器的焊工，必須進(jìn)行考試，取得()后，才能在有效期間內(nèi)擔(dān)任合格項(xiàng)目范圍內(nèi)的焊接工作。（D） A、焊工技師證 B、鍋爐壓力容器焊工合格證 C、高級(jí)焊工證 D、鍋爐壓力容器無損檢測(cè)資格證   7、【單選題】鑄鐵按()不同，主要可分為白口鑄鐵、灰鑄鐵、可鍛鑄鐵及球墨鑄鐵。（A） A、碳存在的狀態(tài)和形式 B、鐵存在的狀態(tài)和形式 C、硫、磷的含量 D、合金元素的含量   8、【單選題】為了防止氣孔，鋁合金焊接時(shí)采取的主要措施有()等。（B） A、采用小的焊接電流 B、嚴(yán)格清理焊件和焊絲表面 C、合理選用焊絲 D、選用熱量集中的焊接方法   9、【單選題】焊接接頭容易產(chǎn)生()，是灰鑄鐵焊接的特點(diǎn)之一。（C） A、魏氏組織 B、奧氏體組織 C、白口鑄鐵組織 D、珠光體+鐵素體組織   10、【單選題】()屬于埋弧焊機(jī)小車性能的檢測(cè)內(nèi)容。（D） A、各控制按鈕的動(dòng)作 B、引弧操作性能 C、焊絲送進(jìn)速度 D、驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)和減速系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)   11、【單選題】切斷焊接電源開關(guān)后才能進(jìn)行()。（B） A、更換焊條 B、檢修焊機(jī)故障 C、調(diào)節(jié)焊接電流 D、敲渣   12、【單選題】物質(zhì)在氧氣中燃燒發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)是()。（B） A、中和反應(yīng) B、氧化反應(yīng) C、還原反應(yīng) D、氧化－還原反應(yīng)   13、【單選題】灰鑄鐵焊接接頭容易產(chǎn)生白口鑄鐵組織的原因是由于焊補(bǔ)時(shí)()。（A） A、冷卻速度太快 B、冷卻速度太慢 C、焊接應(yīng)力太大 D、工件受熱不均勻   14、【單選題】由于石墨化元素不足和()太快，灰鑄鐵補(bǔ)焊時(shí)，焊縫和半熔化區(qū)容易產(chǎn)生白口鑄鐵組織。（D） A、電流增長(zhǎng)速度 B、合金元素?zé)龘p速度 C、加熱速度 D、冷卻速度   15、【單選題】()不是按彎曲試樣受拉面在焊縫中的位置分的彎曲試樣類型。（C） A、背彎 B、側(cè)彎 C、直彎 D、正彎   16、【單選題】()是焊接鈦及鈦合金容易出現(xiàn)的問題。（C） A、氧化膜熔點(diǎn)高，易產(chǎn)生夾渣 B、雜質(zhì)多，引起熱裂紋 C、容易沾污，引起脆化 D、熔化時(shí)無顯著顏色變化，易塌陷   17、【單選題】著色探傷是用來發(fā)現(xiàn)各種材料的焊接接頭，特別是()等的各種表面缺陷。（D） A、16Mn鋼 B、Q235鋼 C、耐熱鋼 D、有色金屬及其合金   18、【單選題】斜Y形坡口對(duì)接裂紋試驗(yàn)后，檢查焊接接頭的表面或斷面是否有裂紋，并分別計(jì)算除()以外的裂紋率。（B） A、表面裂紋率 B、中心裂紋率 C、斷面裂紋率 D、根部裂紋率   19、【單選題】焊條電弧焊熱焊法焊接灰鑄鐵一般不用于焊補(bǔ)()的鑄件。（C） A、焊后需要加工 B、要求顏色一致 C、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 D、焊補(bǔ)處剛性較大易產(chǎn)生裂紋   20、【單選題】為了使焊縫得到含2%鐵素體的奧氏體+鐵素體雙相組織，如熔合比為40%時(shí)，應(yīng)選擇()焊接1C18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼。（D） A、J507焊條 B、A102焊條 C、A407焊條 D、A307焊條   21、【單選題】焊接1C18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼，如熔合比為40%，使用()焊條，會(huì)使焊縫得到單相奧氏體組織，容易產(chǎn)生熱裂紋。（D） A、A137 B、A207 C、A307 D、A407   22、【單選題】由于紫銅的()不高，所以在機(jī)械結(jié)構(gòu)零件中使用的都是銅合金。（D） A、導(dǎo)電性 B、導(dǎo)熱性 C、低溫性能 D、力學(xué)性能   23、【單選題】手工電渣焊的電極材料是()。（B） A、鈰鎢電極 B、石墨電極 C、純鎢電極 D、釷鎢電極   24、【單選題】數(shù)控氣割機(jī)自動(dòng)切割前必須()。（B） A、鋪好軌道 B、提供指令 C、劃好圖樣 D、做好樣板   25、【單選題】采用焊條電弧焊熱焊法時(shí)，不能用()的操作方法，焊補(bǔ)灰鑄鐵缺陷。（D） A、焊接電弧適當(dāng)拉長(zhǎng) B、焊后保溫緩冷 C、粗焊條連續(xù)焊 D、細(xì)焊條小電流   26、【單選題】()是鐵素體和滲碳體的機(jī)械混合物。（D） A、馬氏體 B、奧氏體 C、萊氏體 D、珠光體   27、【單選題】熒光探傷是用來發(fā)現(xiàn)各種焊接接頭的()，常作為非磁性材料工件的檢查。（C） A、組織缺陷 B、微小缺陷 C、表面缺陷 D、層狀撕裂   28、【單選題】紫銅焊接時(shí)產(chǎn)生的裂紋為()。（D） A、再熱裂紋 B、冷裂紋 C、層狀撕裂 D、熱裂紋   29、【單選題】黃銅是()合金。（B）   A、銅鎳 B、銅鋅 C、銅錫 D、銅鋁   30、【單選題】鉻和鎳的元素符號(hào)是()。（C） A、Mo和C B、C和Si C、C和Ni D、Ti和Ni   31、【單選題】按()的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分類，碳素鋼可分為低碳鋼、中碳鋼及高碳鋼。（A） A、碳 B、鐵 C、硅 D、錳   32、【單選題】一般認(rèn)為斜Y形坡口對(duì)接裂紋試驗(yàn)方法，裂紋總長(zhǎng)小于試驗(yàn)焊縫長(zhǎng)度的()，在實(shí)際生產(chǎn)中就不致發(fā)生裂紋。（C） A、0.1 B、0.15 C、0.2 D、0.25   33、【單選題】()接頭受力較均勻，因此常用于筒體與封頭等重要部件的連接。（B） A、搭接 B、對(duì)接 C、十字 D、端接   34、【單選題】壓力容器()前，對(duì)受壓元件之間的對(duì)接焊接接頭和要求全焊透的T形接頭等，都應(yīng)進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。（B） A、設(shè)計(jì) B、施焊 C、熱處理 D、無損檢測(cè)   35、【單選題】讀裝配圖時(shí)，其目的不是為了了解()。（A） A、零件的全部尺寸 B、零件之間裝配關(guān)系及拆裝關(guān)系 C、零件的作用及傳動(dòng)路線 D、機(jī)器或部件的名稱、工作原理   36、【單選題】()可以用來焊接純鋁或要求不高的鋁合金。（C） A、SAlMg-5 B、SAlMn C、SAl-3 D、SAlCu   37、【單選題】焊接黃銅時(shí)，為了抑制()的蒸發(fā)，可選用含硅量高的黃銅或硅青銅焊絲。（C） A、銅 B、錳 C、鋅 D、硅   38、【單選題】選擇奧氏體不銹鋼焊條作填充材料，焊接珠光體鋼和奧氏體不銹鋼時(shí)，介于()之間形成過渡層。（D） A、珠光體鋼母材和熔合線 B、奧氏體不銹鋼母材和奧氏體不銹鋼 C、奧氏體不銹鋼母材和熔合線 D、珠光體鋼母材和奧氏體不銹鋼焊縫   39、【單選題】下列焊條中，()不是鎳基鑄鐵焊條。（B） A、鎳鐵鑄鐵焊條 B、灰鑄鐵焊條 C、純鎳鑄鐵焊條 D、鎳銅鑄鐵焊條   40、【單選題】焊接鑄鐵時(shí)，焊縫中產(chǎn)生的氣孔類型主要為()。（C） A、CO2氣孔和氮?dú)饪? B、CO氣孔和CO2氣孔 C、CO氣孔和氫氣孔 D、CO2氣孔和氫氣孔   41、【單選題】()叫做離子，（B） A、不帶電荷的原子 B、帶有電荷的原子 C、不帶電荷的中子 D、帶有電荷的質(zhì)子   42、【單選題】為了防止氣孔，鋁合金焊接時(shí)采取的主要措施有()等。（B） A、采用小的焊接電流 B、嚴(yán)格清理焊件和焊絲表面 C、合理選用焊絲 D、選用熱量集中的焊接方法   43、【單選題】焊接接頭容易產(chǎn)生()，是灰鑄鐵焊接的特點(diǎn)之一。（C） A、魏氏組織 B、奧氏體組織 C、白口鑄鐵組織 D、珠光體+鐵素體組織   44、【單選題】切斷焊接電源開關(guān)后才能進(jìn)行()。（B） A、更換焊條 B、檢修焊機(jī)故障 C、調(diào)節(jié)焊接電流 D、敲渣   45、【單選題】在TIG焊過程中，破壞和清除氧化膜的措施是()。（D） A、焊絲中加錳和硅脫氧 B、采用直流正接焊 C、提高焊接電流 D、采用交流焊   46、【單選題】珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊接接頭在熱處理或()條件下工作時(shí)，在珠光體母材熔合線附近發(fā)生碳的擴(kuò)散現(xiàn)象，形成擴(kuò)散層。（A） A、高溫 B、重載荷 C、交變載荷 D、常溫   47、【單選題】球形容器()。（D） A、受力較均勻 B、受力不均勻 C、受力最不均勻 D、受力均勻   48、【單選題】常用的鋁鎂合金屬于()。（A） A、防銹鋁合金 B、超硬鋁合金 C、熱處理強(qiáng)化鋁合金 D、鑄造鋁合金   49、【單選題】水壓試驗(yàn)試驗(yàn)場(chǎng)地的溫度一般()（C） A、不得高于35℃ B、不得高于45℃ C、不得低于5℃ D、不得低于-5℃   50、【單選題】采用E308-16焊條焊接1C18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼，當(dāng)母材的熔合比為30%～40%時(shí)，焊縫為()組織。（B） A、單相奧氏體 B、奧氏體+馬氏體 C、珠光體+鐵素體 D、馬氏體   51、【單選題】下列焊絲中，()是鑄鐵焊絲。（B） A、H08Mn2SiA B、RZC-1 C、HS311 D、HSCu   52、【單選題】用于鑄鐵氣焊時(shí)的助熔劑是()。（D） A、HJ260 B、HJ431 C、CJ101 D、CJ201   53、【單選題】電弧冷焊灰鑄鐵時(shí)，一般得到()。（C） A、灰鑄鐵焊縫 B、球墨鑄鐵焊縫 C、非鑄鐵焊縫 D、可鍛鑄鐵焊縫   54、【單選題】熒光探傷時(shí)，由于熒光液和顯像粉的作用，缺陷處出現(xiàn)強(qiáng)烈的熒光，根據(jù)()不同，就可以確定缺陷的位置和大小。（D） A、發(fā)光停留的時(shí)間 B、光的顏色 C、光的波長(zhǎng) D、發(fā)光程度   55、【單選題】()操作可以不切斷焊接電源開關(guān)進(jìn)行。（A） A、調(diào)節(jié)焊接電流 B、更換熔斷器 C、檢修焊機(jī)故障 D、改接二次線路   56、【單選題】奧氏體是碳和其他合金元素在γ－鐵中的固溶體，它的一個(gè)特點(diǎn)是()。（D） A、強(qiáng)度高 B、硬度高 C、無塑性 D、無磁性   57、【單選題】為了使焊縫得到含2%鐵素體的奧氏體+鐵素體雙相組織，如熔合比為40%時(shí)，應(yīng)選擇()焊接1C18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼。（D） A、J507焊條 B、A102焊條 C、A407焊條 D、A307焊條   58、【單選題】熱處理強(qiáng)化鋁合金不包括()。（D） A、硬鋁合金 B、超硬鋁合金 C、鍛鋁合金 D、鋁鎂合金   59、【單選題】由于紫銅的()不高，所以在機(jī)械結(jié)構(gòu)零件中使用的都是銅合金。（D） A、導(dǎo)電性 B、導(dǎo)熱性 C、低溫性能 D、力學(xué)性能   60、【單選題】珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊接，選擇奧氏體不銹鋼焊條作填充材料時(shí)，()對(duì)焊縫金屬中合金元素的含量具有沖淡作用。（B） A、熔化的奧氏體不銹鋼母材 B、熔化的珠光體母材 C、熔化的奧氏體不銹鋼焊條 D、熔化的奧氏體不銹鋼母材和焊條   61、【單選題】采用焊條電弧焊熱焊法時(shí)，不能用()的操作方法，焊補(bǔ)灰鑄鐵缺陷。（D） A、焊接電弧適當(dāng)拉長(zhǎng) B、焊后保溫緩冷 C、粗焊條連續(xù)焊 D、細(xì)焊條小電流   62、【單選題】鋁及鋁合金工件的厚度超過5～10mm時(shí)，焊前預(yù)熱溫度為()。（A） A、100～300℃左右 B、300～350℃左右 C、350～450℃左右 D、700～800℃左右   63、【單選題】由兩塊翼板和一塊腹板焊接而成的桿件是()。（D） A、格構(gòu)柱 B、十字梁 C、箱形梁 D、工字梁   64、【單選題】清理鋁及鋁合金工件后，存放時(shí)間在潮濕的環(huán)境下，一般不超過()。（B） A、2h B、4h C、6h D、12h   65、【單選題】應(yīng)該檢查電焊鉗的()。（A） A、隔熱性 B、耐腐蝕性 C、熱膨脹性 D、導(dǎo)磁性   66、【單選題】壓力容器的每個(gè)部件都必須有足夠的()，并且在應(yīng)力集中的地方，如筒體上的開孔處，必要時(shí)還要進(jìn)行適當(dāng)?shù)难a(bǔ)強(qiáng)。（A） A、強(qiáng)度 B、塑性 C、韌性 D、硬度   67、【單選題】珠光體鋼和奧氏體不銹鋼焊接時(shí)容易出現(xiàn)的問題之一是()。（A） A、焊縫金屬的稀釋 B、焊縫產(chǎn)生疲勞裂紋 C、焊縫產(chǎn)生夾渣 D、焊縫產(chǎn)生CO氣孔   68、【單選題】()屬于鎢極氬弧焊機(jī)控制系統(tǒng)的調(diào)試內(nèi)容。（C） A、電弧的穩(wěn)定性 B、焊槍的發(fā)熱情況 C、引弧、焊接、斷電程序 D、輸出電流和電壓的調(diào)節(jié)范圍   69、【單選題】在()情況下，鋁及鋁合金焊前應(yīng)預(yù)熱，。（A） A、厚度超過5～10mm B、薄件 C、小件 D、厚度超過3～5mm   70、【單選題】埋弧焊機(jī)小車性能的檢測(cè)包括()。（C） A、引弧操作性能 B、輸出電流和電壓的測(cè)試 C、焊劑的鋪撒和回收 D、小車行走速度的測(cè)試  

焊接裂紋就其本質(zhì)來分,可分為熱裂紋、再熱裂紋、冷裂紋、層狀撕裂等。下面僅就各種裂紋的成因、特點(diǎn)和防治辦法進(jìn)行具體的闡述。       1.熱裂紋         是在焊接時(shí)高溫下產(chǎn)生的,故稱熱裂紋,它的特征是沿原奧氏體晶界開裂。根據(jù)所焊金屬的材料不同(低合金高強(qiáng)鋼、不銹鋼、鑄鐵、鋁合金和某些特種金屬等),產(chǎn)生熱裂紋的形態(tài)、溫度區(qū)間和主要原因也各不相同。目前,把熱裂紋分為結(jié)晶裂紋、液化裂紋和多邊裂紋等三大類。   1)結(jié)晶裂紋主要產(chǎn)生在含雜質(zhì)較多的碳鋼、低合金鋼焊縫中(含S,P,C,Si偏高)和單相奧氏體鋼、鎳基合金以及某些鋁合金焊縫中。這種裂紋是在焊縫結(jié)晶過程中,在固相線附近,由于凝固金屬的收縮,殘余液體金屬不足,不能及時(shí)添充,在應(yīng)力作用下發(fā)生沿晶開裂。 防治措施為:在冶金因素方面,適當(dāng)調(diào)整焊逢金屬成分,縮短脆性溫度區(qū)的范圍控制焊逢中硫、磷、碳等有害雜質(zhì)的含量;細(xì)化焊縫金屬一次晶粒,即適當(dāng)加入Mo、V、Ti、Nb等元素;在工藝方面,可以通過焊前預(yù)熱、控制線能量、減小接頭拘束度等方面來防治。 2)近縫區(qū)液化裂紋是一種沿奧氏體晶界開裂的微裂紋,它的尺寸很小,發(fā)生于HAZ近縫區(qū)或?qū)娱g。它的成因一般是由于焊接時(shí)近縫區(qū)金屬或焊縫層間金屬,在高溫下使這些區(qū)域的奧氏體晶界上的低熔共晶組成物被重新熔化,在拉應(yīng)力的作用下沿奧氏體晶間開裂而形成液化裂紋。 這一種裂紋的防治措施與結(jié)晶裂紋基本上是一致的。特別是在冶金方面,盡可能降低硫、磷、硅、硼等低熔共晶組成元素的含量是十分有效的;在工藝方面,可以減小線能量,減小熔池熔合線的凹度。 3)多邊化裂紋是在形成多邊化的過程中,由于高溫時(shí)的塑性很低造成的。這種裂紋并不常見,其防治措施可以向焊縫中加入提高多邊化激化能的元素如Mo、W、Ti等。     2.再熱裂紋       通常發(fā)生于某些含有沉淀強(qiáng)化元素的鋼種和高溫合金(包括低合金高強(qiáng)鋼、珠光體耐熱鋼、沉淀強(qiáng)化高溫合金,以及某些奧氏體不銹鋼),他們焊后并未發(fā)現(xiàn)裂紋,而是在熱處理過程中產(chǎn)生了裂紋。再熱裂紋產(chǎn)生在焊接熱影響區(qū)的過熱粗晶部位,其走向是沿熔合線的奧氏體粗晶晶界擴(kuò)展。 防治再熱裂紋從選材方面,可以選用細(xì)晶粒鋼。在工藝方面,選用較小的線能量,選用較高的預(yù)熱溫度并配合以后熱措施,選用低匹配的焊接材料,避免應(yīng)力集中。         3.冷裂紋       主要發(fā)生在高、中碳鋼、低、中合金鋼的焊接熱影響區(qū),但有些金屬,如某些超高強(qiáng)鋼、鈦及鈦合金等有時(shí)冷裂紋也發(fā)生在焊縫中。一般情況下,鋼種的淬硬傾向、焊接接頭含氫量及分布,以及接頭所承受的拘束應(yīng)力狀態(tài)是高強(qiáng)鋼焊接時(shí)產(chǎn)生冷裂紋的三大主要因素。焊后形成的馬氏體組織在氫元素的作用下,配合以拉應(yīng)力,便形成了冷裂紋。它的形成一般是穿晶或沿晶的。冷裂紋一般分為焊趾裂紋、焊道下裂紋、根部裂紋。 防治冷裂紋可以從工件的化學(xué)成分、焊接材料的選擇和工藝措施三方面入手。應(yīng)盡量選用碳當(dāng)量較低的材料;焊材應(yīng)選用低氫焊條,焊縫應(yīng)用低強(qiáng)度匹配,對(duì)于高冷裂傾向的材料也可選用奧氏體焊材;合理控制線能量、預(yù)熱和后熱處理是防治冷裂的工藝措施。 在焊接生產(chǎn)中由于采用的鋼種、焊接材料不同,結(jié)構(gòu)的類型、鋼度,以及施工的具體條件不同,可能出現(xiàn)各種形態(tài)的冷裂紋。然而在生產(chǎn)上經(jīng)常遇到的主要是延遲裂紋。       延遲裂紋有以下三種形式:       1)焊趾裂紋——這種裂紋起源于母材與焊縫交界處,并有明顯應(yīng)力集中部位。裂紋的走向經(jīng)常與焊道平行,一般由焊趾表面開始向母材的深處擴(kuò)展。 2)焊道下裂紋——這種裂紋經(jīng)常發(fā)生在淬硬傾向較大、含氫量較高的焊接熱影響區(qū)。一般情況下裂紋走向與熔合線平行。 3)根部裂紋——這種裂紋是延遲裂紋中比較常見的一種形態(tài),主要發(fā)生在含氫量較高、預(yù)熱溫度不足的情況下。這種裂紋與焊趾裂紋相似,起源于焊縫根部應(yīng)力集中最大的部位。根部裂紋可能出現(xiàn)在熱影響區(qū)的粗晶段,也可能出現(xiàn)在焊縫金屬中。 鋼種的淬硬傾向、焊接接頭含氫量及其分布,以及接頭所承受的拘束應(yīng)力狀態(tài)是高強(qiáng)鋼焊接時(shí)產(chǎn)生冷裂紋的三大主要因素。這三個(gè)因素在一定條件下是相互聯(lián)系和相互促進(jìn)的。 鋼種的淬硬傾向主要決定于化學(xué)成分、板厚、焊接工藝和冷卻條件等。焊接時(shí),鋼種的淬硬傾向越大,越易產(chǎn)生裂紋。為什么鋼淬硬之后會(huì)引起開裂呢?可歸納為以下兩方面。 a:形成脆硬的馬氏體組織——馬氏體是碳在ɑ鐵中的過飽和固溶體,碳原子以間隙原子存在于晶格之中,使鐵原子偏離平衡位置,晶格發(fā)生較大的畸變,致使組織處于硬化狀態(tài)。特別是在焊接條件下,近縫區(qū)的加熱溫度很高,使奧氏體晶粒發(fā)生嚴(yán)重長(zhǎng)大,當(dāng)快速冷卻時(shí),粗大的奧氏體將轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮鸟R氏體。從金屬的強(qiáng)度理論可以知道,馬氏體是一種脆硬的組織,發(fā)生斷裂時(shí)將消耗較低的能量,因此,焊接接頭有馬氏體存在時(shí),裂紋易于形成和擴(kuò)展。 b:淬硬會(huì)形成更多的晶格缺陷——金屬在熱力不平衡的條件下會(huì)形成大量的晶格缺陷。這些晶格缺陷主要是空位和位錯(cuò)。隨焊接熱影響區(qū)的熱應(yīng)變量增加,在應(yīng)力和熱力不平衡的條件下,空位和位錯(cuò)都會(huì)發(fā)生移動(dòng)和聚集,當(dāng)它們的濃度達(dá)到一定的臨界值后,就會(huì)形成裂紋源。在應(yīng)力的繼續(xù)作用下,就會(huì)不斷地發(fā)生擴(kuò)展而形成宏觀的裂紋。 氫是引起高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋重要因素之一,并且有延遲的特征,因此,在許多文獻(xiàn)上把氫引起的延遲裂紋稱為“氫致裂紋&dquo;。試驗(yàn)研究證明,高強(qiáng)鋼焊接接頭的含氫量越高,則裂紋的敏感性越大,當(dāng)局部地區(qū)的含氫量達(dá)到某一臨界值時(shí),便開始出現(xiàn)裂紋,此值稱為產(chǎn)生裂紋的臨界含氫量[H]c。   各種鋼產(chǎn)生冷裂的[H]c值是不同的,它與鋼的化學(xué)成分、鋼度、預(yù)熱溫度,以及冷卻條件等有關(guān)。 1:焊接時(shí),焊接材料中的水分、焊件坡口處的鐵銹、油污,以及環(huán)境濕度等都是焊縫中富氫的原因。一般情況下母材和焊絲中的氫量很少,而焊條藥皮的水分和空氣中的濕氣卻不能忽視,成為增氫的主要來源。 2:氫在不同金屬組織中的溶解和擴(kuò)散能力是不同的,氫在奧氏體中的溶解度遠(yuǎn)比鐵素體中的溶解度大。因此,在焊接時(shí)由奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變時(shí),氫的溶解度發(fā)生突然下降。與此同時(shí),氫的擴(kuò)散速度恰好相反,由奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變時(shí)突然增大。 焊接時(shí)在高溫作用下,將有大量的氫溶解在熔池中,在隨后的冷卻和凝固過程中,由于溶解度的急劇降低,氫極力逸出,但因冷卻很快,使氫來不及逸出而保留在焊縫金屬中形成擴(kuò)散氫。       4.層狀撕裂       是一種內(nèi)部的低溫開裂。僅限于厚板的母材金屬或焊縫熱影響區(qū),多發(fā)生于“L&dquo;、“T&dquo;、“+&dquo;型接頭中。其定義為軋制的厚鋼板沿厚度方向塑性不足以承受該方向上的焊接收縮應(yīng)變而發(fā)生于母材的一種階梯狀冷裂紋。一般是由于厚鋼板在軋制過程中,把鋼內(nèi)的一些非金屬夾雜物軋成平行于軋制方向的帶狀?yuàn)A雜物,這些夾雜物引起了鋼板在力學(xué)性能上的各向?qū)?。防治層狀撕裂在選材上可以選用精練鋼,即選用z向性能高的鋼板,也可以改善接頭設(shè)計(jì)形式,避免單側(cè)焊縫、或在承受z向應(yīng)力的一側(cè)開出坡口。 層狀撕裂與冷裂不同,它的產(chǎn)生與鋼種強(qiáng)度級(jí)別無關(guān),主要與鋼中的夾雜量和分布形態(tài)有關(guān)。一般軋制的厚鋼板,如低碳鋼、低合金高強(qiáng)鋼,甚至鋁合金的板材中也會(huì)出現(xiàn)層狀撕裂。根據(jù)層狀撕裂產(chǎn)生的位置大體可以分為三類: 第一類是在焊接熱影響區(qū)焊趾或焊根冷裂紋誘發(fā)而形成的層狀撕裂。 第二類是焊接熱影響區(qū)沿夾雜開裂,是工程上最常見的層狀撕裂。 第三類遠(yuǎn)離熱影響區(qū)母材中沿夾雜開裂,一般多出現(xiàn)在有較多MnS的片狀?yuàn)A雜的厚板結(jié)構(gòu)中。 層狀撕裂的形態(tài)與夾雜的種類、形狀、分布,以及所處的位置有密切關(guān)系。當(dāng)沿軋制方向上以片狀的MnS夾雜為主時(shí),層狀撕裂具有清晰的階梯狀,當(dāng)以硅酸鹽夾雜為主時(shí)呈直線狀,如以Al夾雜為主時(shí)呈不規(guī)則的階梯狀。 厚板結(jié)構(gòu)焊接時(shí),特別是T型和角接接頭,在剛性拘束的條件下,焊縫收縮時(shí)會(huì)在母材厚度方向產(chǎn)生很大的拉伸應(yīng)力和應(yīng)變,當(dāng)應(yīng)變超過母材金屬的塑性變形能力時(shí),夾雜物與金屬基體之間就會(huì)發(fā)生分離而產(chǎn)生微裂,在應(yīng)力的繼續(xù)作用下裂紋尖端沿著夾雜所在平面進(jìn)行擴(kuò)展,就形成了所謂“平臺(tái)&dquo;。     影響層狀撕裂的因素很多, 主要有以下幾方面:   1:非金屬夾雜物的種類、數(shù)量和分布形態(tài)是產(chǎn)生層狀撕裂的本質(zhì)原因,它是造成鋼的各向異性、機(jī)械性能差異的根本所在。 2:Z向拘束應(yīng)力厚壁焊接結(jié)構(gòu)在焊接過程中承受不同的Z向拘束應(yīng)力、焊后的殘余應(yīng)力及載荷,它們是造成層狀撕裂的力學(xué)條件。 3:氫的影響一般認(rèn)為,在熱影響區(qū)附近,由冷裂誘發(fā)成為層狀撕裂,氫是一個(gè)重要的影響因素。 由于層狀撕裂的影響很大,危害也甚為嚴(yán)重,因此需要在施工之前,對(duì)鋼材層狀撕裂的敏感性作出判斷。 常用的評(píng)定方法有Z向拉伸斷面收縮率和插銷Z向臨界應(yīng)力法。為防止層狀撕裂,斷面收縮率應(yīng)不小于15%,一般希望=15~20%為宜,當(dāng)25%時(shí),認(rèn)為抗層狀撕裂優(yōu)異。   防止層狀撕裂應(yīng)主要從以下方面采取措施:   第一,精練鋼廣泛采用鐵水先期脫硫的辦法,并用真空脫氣,可以冶煉出含硫只有0.003~0.005%的超低硫鋼,它的斷面收縮率(Z向)可達(dá)23~25%。 第二,控制硫化物夾雜的形態(tài)是把MnS變成其他元素的硫化物,使在熱軋時(shí)難以伸長(zhǎng),從而減輕各向異性。目前廣泛使用的添加元素是鈣和稀土元素。經(jīng)過上述處理的鋼,可制造出Z向斷面收縮率達(dá)50~70%的抗層狀撕裂鋼板。 第三,從防止層狀撕裂的角度出發(fā),在設(shè)計(jì)和施工工藝上主要是避免Z向應(yīng)力和應(yīng)力集中,具體措施按下例參考: 1)應(yīng)盡量避免單側(cè)焊縫,改用雙側(cè)焊縫可緩和焊縫根部區(qū)的應(yīng)力狀態(tài),為防止應(yīng)力集中。 2)采用焊接量少的對(duì)稱角焊縫代替焊接量大的全焊透焊縫,以免產(chǎn)生過大的應(yīng)力。 3)應(yīng)在承受Z向應(yīng)力的一側(cè)開坡口。 4)對(duì)于T型接頭,可在橫板上預(yù)先堆焊一層低強(qiáng)的焊接材料,以防止焊根裂紋,同時(shí)亦可緩和焊接應(yīng)變。 5)為防止由冷裂引起的層狀撕裂,應(yīng)盡量采用一些防止冷裂的措施,如減少氫量、適當(dāng)提高預(yù)熱、控制層間溫度等。

目前，西氣東輸二線、西氣東輸三線、中俄東線等重大油氣管道工程已大規(guī)模采用國(guó)產(chǎn)X80螺旋焊管，其服役長(zhǎng)度超過5000公里，規(guī)模為世界之最，服役時(shí)間超過10年，至今未發(fā)生因鋼管質(zhì)量引起的災(zāi)難性事故，這與鋼管質(zhì)量控制息息相關(guān)。   X80螺旋焊管有嚴(yán)格的生產(chǎn)程序、質(zhì)量控制和第三方監(jiān)督檢驗(yàn)，基本不會(huì)出現(xiàn)質(zhì)量問題。筆者介紹一起罕見的國(guó)產(chǎn)X80鋼管螺旋焊縫裂紋缺陷，并通過缺陷成因分析，提出鋼管質(zhì)量控制建議，供業(yè)內(nèi)參考。   1 缺陷概況   某在役輸氣管線內(nèi)檢測(cè)時(shí)發(fā)現(xiàn)了多處異常，開挖后經(jīng)超聲檢測(cè)、射線檢測(cè)確定，該管線某處螺旋焊縫存在內(nèi)部裂紋型缺陷。為確保安全，業(yè)主對(duì)該處進(jìn)行了斷管換管作業(yè)。切割后通過管道內(nèi)表面觀察發(fā)現(xiàn)，該處確實(shí)存在長(zhǎng)度約55?mm的裂紋，如圖?1所示。含缺陷鋼管為X80螺旋焊縫鋼管，規(guī)格為Φ1?219&imes;18.4?mm，出廠前記錄顯示其各項(xiàng)指標(biāo)合格，但存在2處補(bǔ)焊。 2.1 試樣檢驗(yàn) 試驗(yàn)前對(duì)試樣進(jìn)行外觀、壁厚、周長(zhǎng)抽檢，均滿足要求。以缺陷為中心，在缺陷附近400&imes;400?mm范圍內(nèi)進(jìn)行5&imes;5點(diǎn)壁厚測(cè)試，結(jié)果也滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。對(duì)含缺陷處分別進(jìn)行射線檢測(cè)、相控陣檢測(cè)、常規(guī)超聲波檢測(cè)等無損檢測(cè)，相控陣和射線檢測(cè)確定的外表面缺陷長(zhǎng)度約為60?mm，超聲波檢測(cè)確定其長(zhǎng)度約為120?mm. 2.2 水壓試驗(yàn) 試樣在3.6?MPa、7.2?MPa、12.0?MPa（設(shè)計(jì)壓力）、13.2?MPa（管道現(xiàn)場(chǎng)水壓試驗(yàn)壓力值）和16.0?MPa（鋼管出廠時(shí)的水壓壓力）標(biāo)準(zhǔn)靜水壓條件下分別保壓900?s、900?s、1?800?s、900?s和900?s，未發(fā)生泄漏；繼續(xù)加壓至23.5?MPa時(shí)，焊縫裂紋處泄漏，爆口內(nèi)表面長(zhǎng)度約為55?mm、外表面長(zhǎng)度約為16?mm，泄漏缺陷處內(nèi)外形貌如圖?4所示。 如圖?6所示，斷口的另一個(gè)明顯特征是環(huán)氧樹脂減阻劑已經(jīng)進(jìn)入了缺陷內(nèi)部，證明該缺陷在鋼管出廠前已經(jīng)存在。 3.2 斷口電鏡分析 焊接缺陷區(qū)深度約為6.4?mm，存在自由表面、最深為2?mm，如圖?7所示，考慮為熔合不良。焊接缺陷區(qū)上部有斷裂痕跡，且斷面不平整，考慮為焊接熱裂紋，即由于低熔點(diǎn)夾雜存在，導(dǎo)致夾雜凝固時(shí)被焊接拉應(yīng)力拉開。 5 結(jié)論及建議   （1）缺陷屬于螺旋焊縫裂紋型缺陷，缺陷長(zhǎng)為64?mm，其中內(nèi)表面長(zhǎng)度為55?mm，擴(kuò)展深度達(dá)15?mm。 （2）缺陷區(qū)域存在外補(bǔ)焊，但外補(bǔ)焊未能消除內(nèi)表面原始焊接缺陷。 （3）原始焊接缺陷判斷為熔合不良或焊接熱裂紋引起，形成于工廠制管階段。 （4）建議完善焊縫補(bǔ)焊標(biāo)記方法、程序和控制措施；嚴(yán)格執(zhí)行鋼管無損檢測(cè)質(zhì)量控制程序，防止類似事件再次發(fā)生。

一、焊縫的一次結(jié)晶組織有何特征？    答：焊接熔池的結(jié)晶也遵循一般液體金屬結(jié)晶的基本規(guī)律：形成晶核和晶核長(zhǎng)大。焊接熔池中的液體金屬在凝固時(shí)，通常融合區(qū)母材上的半融化晶粒成為晶核。然后晶核吸附周圍液體的原子進(jìn)行長(zhǎng)大，由于晶體是沿著與導(dǎo)熱方向相反的方向成長(zhǎng)，同時(shí)它也向著兩側(cè)方向成長(zhǎng)，但由于受到相鄰的正在生長(zhǎng)的晶體所阻擋，因此晶體形成柱狀形態(tài)的晶體稱為柱狀晶。此外，在一定條件下，熔池中的液體金屬在凝固時(shí)也會(huì)產(chǎn)生自發(fā)晶核，如果散熱是沿各個(gè)方向進(jìn)行，則晶體就沿各個(gè)方向均勻地長(zhǎng)成晶粒狀晶體，這種晶體稱為等軸晶。焊縫中通常見到的柱狀晶，在一定條件下，焊縫中心也會(huì)出現(xiàn)等軸晶。    二、焊縫的二次結(jié)晶組織有何特征？    答：焊縫金屬的組織，在一次結(jié)晶之后金屬繼續(xù)冷卻到相變溫度以下，又發(fā)生金相組織的變化，如低碳鋼焊接時(shí)，一次結(jié)晶的晶粒都是奧氏體晶粒，當(dāng)冷卻到低于相變溫度時(shí)，奧氏體分解為鐵素體和珠光體，所以二次結(jié)晶后的組織大部分是鐵素體加少量珠光體。但由于焊縫的冷卻速度較快，所得珠光體含量一般比平衡組織中的含量達(dá)，冷卻速度越快，珠光體含量越高，而鐵素體量越少，硬度和強(qiáng)度也都有所提高，而塑性和韌性則有所降低。經(jīng)二次結(jié)晶后，得到室溫下的實(shí)際組織。不同鋼材在不同焊接工藝條件下所得到的焊縫組織是不同的。    三、以低碳鋼為例說明焊縫金屬二次結(jié)晶后得到什么組織？    答：以低塑鋼為例，一次結(jié)晶的組織為奧氏體，焊縫金屬固態(tài)相變過程稱為焊縫金屬的二次結(jié)晶。二次結(jié)晶的顯微組織為鐵素體和珠光體。  在低碳鋼的平衡組織中，焊縫金屬含碳量很低，其組織為粗大的柱狀鐵素體加少量珠光體。由于焊縫冷卻速度大，鐵素體不能按鐵碳相圖全部析出，結(jié)果珠光體的含量一般都較平緩組織中的含量大。冷卻速度大還會(huì)使晶粒細(xì)化，金屬的硬度和強(qiáng)度也有所提高。由于鐵素體的減少和珠光體的增加也會(huì)使硬度增加，而塑性下降。  因此，焊縫最后得到的組織是由金屬的成分和冷卻條件來決定的。由于焊接過程的特點(diǎn)，焊縫金屬組織較細(xì)，所以焊縫金屬比鑄造狀態(tài)組織性能要好。    四、試述異種金屬焊接的特點(diǎn)有哪些？    答：1）異種金屬焊接的特點(diǎn)，主要在于熔敷金屬和焊縫的合金成分明顯的差異，隨著焊縫的形狀、母材厚度、焊條藥皮或焊劑，保護(hù)氣體種類的不同，焊接熔池的行為也不一致，因此，母材的融化量也也不一樣，熔敷金屬與母材融化區(qū)域的化學(xué)成分的濃度相互稀釋的作用也將發(fā)生變化，由此可見，異種金屬焊接接頭各隨區(qū)域化學(xué)成分的不均勻程度不僅取決于焊件和填充材料各自的原始成分同時(shí)也焊接工藝不同而變化。  2）組織的不均勻性，經(jīng)歷了焊接熱循環(huán)后，焊接接頭各區(qū)域?qū)⒊霈F(xiàn)不同的金相組織，它與母材和填充材料的化學(xué)成分、焊接方法、焊接層次、焊接工藝及熱處理有關(guān)。  3）性能的不均勻性，由于接頭的化學(xué)成分，金屬組織的不同，造成了接頭力學(xué)性能的不同，沿接頭各區(qū)域的強(qiáng)度、硬度、塑性、韌性等都有很大的差別，在焊縫兩側(cè)熱影響區(qū)，其沖擊值甚至有幾倍的差異，高溫下的蠕變極限和持久強(qiáng)度也會(huì)因成分和組織的不同而相差較大。4）應(yīng)力場(chǎng)分布的不均勻性，異種金屬接頭中的殘余應(yīng)力分布是不均勻的，這主要是因?yàn)榻宇^各區(qū)域具有不同的塑性而決定的。另外，材料熱導(dǎo)率的差異，將引起焊接熱循環(huán)溫度場(chǎng)的變化。各區(qū)域線膨脹系數(shù)的不同等因素都是造成應(yīng)力場(chǎng)分布不勻的原因。     五、試述異種鋼焊接時(shí)，焊接材料的選擇原則有哪些？    答：異種鋼焊接材料的選擇原則，主要有以下四點(diǎn)：  1） 在焊接接頭不產(chǎn)生裂紋等缺陷的前提下，如果不可以兼顧焊縫金屬的強(qiáng)度和塑性，則應(yīng)選用塑性較好的焊接材料。  2） 異種鋼焊接材料的焊縫金屬性能，只符合兩種母材中的一種，即認(rèn)為滿足技術(shù)要求。3） 焊接材料應(yīng)具有良好的工藝性能，焊縫成型美觀。 焊接材料經(jīng)濟(jì)易采購(gòu)。    六、試述珠光體鋼與奧氏體鋼的焊接性怎樣？    答：珠光體鋼與奧氏體鋼是兩種組織和成分都不同的鋼種，因此，這兩類鋼焊接在一起，焊縫金屬是兩種不同類型的母材以及填充材料熔合而成，這就為這兩類鋼的焊接性提出了如下問題：  1） 焊縫的稀釋。由于珠光體鋼含金元素較低，它對(duì)整個(gè)焊縫金屬的合金具有稀釋作用，由于珠光體鋼的這種稀釋作用，使焊縫的奧氏體形成元素含量減少，結(jié)果在焊縫中，可能出現(xiàn)馬氏體組織，從而惡化了焊接接頭質(zhì)量，甚至出現(xiàn)裂紋。  2） 形成過度層。在焊接熱循環(huán)作用下，熔化的母材和填充金屬相互混合的程度在熔池的邊緣是不同的，在熔池邊緣，液態(tài)金屬溫度較低，流動(dòng)性較差，在液態(tài)停留時(shí)間較短，由于珠光體鋼與奧氏體鋼化學(xué)成分懸殊，在珠光體側(cè)熔池邊緣上，熔化的母材和填充金屬不能很好的熔合，結(jié)果在珠光體鋼一側(cè)焊縫中，珠光體母材所占的比例較大，而且越靠近熔合線，母材所占比例越大。這就形成了焊縫金屬內(nèi)部成分不同的過渡層。  3） 形成熔合區(qū)擴(kuò)散層。這二類鋼組成的焊縫金屬中，由于珠光體鋼含碳量較高，但合金元素較高，但合金元素較少，而奧氏體鋼相反，這樣在熔合區(qū)珠光體鋼一側(cè)兩邊形成了碳和碳化物形成元素的濃度差，當(dāng)接頭在溫度高于350-400度長(zhǎng)期工作時(shí)，熔合區(qū)便出現(xiàn)明顯的碳的擴(kuò)散，即從珠光體鋼側(cè)通過熔合區(qū)向奧氏體焊縫擴(kuò)散。結(jié)果在靠近熔合區(qū)的珠光體鋼母材上形成了一層脫碳軟化層，在奧氏體焊縫一側(cè)產(chǎn)生了與脫碳相對(duì)應(yīng)的增碳層。  4） 由于珠光體鋼和奧氏體鋼的物理性能相差很大，焊縫中成分差異也很大，因此這類接頭無法用熱處理的方法消除焊接應(yīng)力，只能引起應(yīng)力的重新分配，這一點(diǎn)與同種金屬的焊接有很大的不同。  5） 延遲裂紋。這類異種鋼的焊接熔池在結(jié)晶過程中，既有奧氏體組織，又有鐵素體組織，兩者相互接近，氣體可以進(jìn)行擴(kuò)散，是擴(kuò)散氫得以聚集，而產(chǎn)生延遲裂紋。 二十五、選擇鑄鐵補(bǔ)焊方法時(shí)應(yīng)考慮哪些因素？  答：選擇灰鑄鐵焊接的方法時(shí)，必須考慮下列因素：  1） 被焊鑄件的狀況如鑄件的化學(xué)成分、組織及力學(xué)性能，鑄件的大小、厚薄和結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度。  2） 被鑄件的缺陷情況。焊前應(yīng)了解缺陷的類型（裂紋、缺肉、磨損、氣孔、砂眼、未澆足等），缺陷的大小，所在部位的剛度，缺陷產(chǎn)生的原因等。  3） 焊后的質(zhì)量要求如對(duì)焊后接頭的力學(xué)性能和加工性能。焊縫顏色和密封性等要求有所了解。  4） 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備條件與經(jīng)濟(jì)性。在保證焊后質(zhì)量要求的條件下，力學(xué)用最簡(jiǎn)便的方法、最普通 的焊接設(shè)備和工藝裝備、最低的成本，使之發(fā)揮更大的經(jīng)濟(jì)效益乃是鑄件焊補(bǔ)的最基本的目的。   七、鑄鐵補(bǔ)焊時(shí)防止裂紋的措施有哪些？    答：（1）焊前預(yù)熱和焊后緩冷  焊前將焊件整體或局部預(yù)熱和焊后緩冷不但能減少焊縫的白口傾向，并能減小焊接應(yīng)力和防止焊件開裂。     （2）采用電弧冷焊，減小焊接應(yīng)力，選用塑性好的焊接材料，如用鎳、銅、鎳銅、高釩鋼等作為填充金屬，使焊縫金屬可通過塑性變形松弛應(yīng)力，防止裂紋，用細(xì)直徑焊條，小電流，斷續(xù)焊（間歇焊），分散焊（跳焊）的方法可減小焊縫處和基本金屬的溫度差而減小焊接應(yīng)力，通過錘擊焊縫可以消除應(yīng)力，防止裂紋。     （3）其他措施，調(diào)整焊縫金屬的化學(xué)成分，使其脆性溫度區(qū)間縮小；加入稀土元素，增強(qiáng)焊縫的脫硫，脫磷冶金反應(yīng)，加入實(shí)力那個(gè)的細(xì)化晶粒元素，使焊縫晶粒細(xì)化。在某些情況下，采用加熱應(yīng)區(qū)法以減弱焊補(bǔ)處所受的應(yīng)力，也可較有效的防止裂紋的產(chǎn)生。    八、什么是應(yīng)力集中？產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素有哪些？    答：由于焊縫形狀和焊縫不知的特點(diǎn)，出現(xiàn)了集合形狀的不連續(xù)性，當(dāng)受載時(shí)，引起了焊接接頭工作應(yīng)力分布的不均勻現(xiàn)象，使局部的峰值應(yīng)力σmax比平均應(yīng)力σm高的多，這就是應(yīng)力集中。在焊接街頭中，產(chǎn)生應(yīng)力集中的原因很多，其中最主要的原因是： （1） 焊縫中產(chǎn)生的工藝缺陷，入氣孔，夾渣、裂紋和未焊透等，其中以焊接裂紋和未焊透引起的應(yīng)力集中最為嚴(yán)重。 （2） 不合理的焊縫外形，例如對(duì)接焊縫的余高過大，角焊縫的焊趾過高等  不合理的街頭設(shè)計(jì) 如街頭界面有突變，采用加蓋板的對(duì)接街頭等。焊縫布置不合理也會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，例如只有店面焊縫的T形接頭。    九、什么是塑性破壞，它有什么危害？    答：塑性破壞包括塑性失穩(wěn)（屈服或發(fā)生顯著塑性變形）和塑性斷裂（刃性斷裂或延性斷裂），其過程是焊接結(jié)構(gòu)在載荷作用下首先發(fā)生彈性變形&a;屈服&a;塑性變形（塑性失穩(wěn)）&a;產(chǎn)生微裂口或微空隙&a;形成宏觀裂紋&a;發(fā)生失穩(wěn)擴(kuò)展&a;斷裂。塑性破壞與脆性斷裂相比畏寒是比較小的，具體有以下幾種： （1） 屈服后產(chǎn)生不可恢復(fù)的塑性變形，使尺寸要求高的焊接結(jié)構(gòu)報(bào)廢。 （2） 對(duì)于高韌性、低強(qiáng)度材料制成的壓力容器失效不是由材料的斷裂韌性控制，而是由于強(qiáng)度不足導(dǎo)致塑性失穩(wěn)破壞。  塑性破壞的最終結(jié)果是使焊接結(jié)構(gòu) 失效或發(fā)生災(zāi)難性事故，影響了企業(yè)的生產(chǎn)，造成不必要的人員傷亡，嚴(yán)重影響了國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。    十、什么是脆性斷裂，它有什么危害？    答：通常脆性斷裂系指沿一定結(jié)晶面的劈裂的解離斷裂（包括準(zhǔn)解離斷裂）及晶界（沿晶）斷裂。解理斷裂是沿晶內(nèi)一定結(jié)晶學(xué)平面分離而形成的斷裂，是一種晶內(nèi)斷裂。金屬材料在一定條件下，例如低溫、高應(yīng)變速及高應(yīng)力集中的情況下，當(dāng)應(yīng)力達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，就會(huì)發(fā)生解理斷裂。關(guān)于解理斷裂的產(chǎn)生已經(jīng)有許多模型，它們大多與位錯(cuò)理論相聯(lián)系。普遍認(rèn)為，當(dāng)材料的塑性變形過程嚴(yán)重受阻，材料不能以形變方式而是以分離來順應(yīng)外加應(yīng)力，從而發(fā)生解理裂紋。金屬中的夾雜物、脆性析出物和其他缺陷對(duì)解理裂紋的產(chǎn)生亦有重要影響。     脆斷一般都在應(yīng)力不高于結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)許用應(yīng)力和沒有顯著的塑性變形的情況下發(fā)生，并瞬時(shí)擴(kuò)展到結(jié)構(gòu)整體，具有突然破壞的性質(zhì)，不易事先發(fā)現(xiàn)和預(yù)防，因此往往造成人身傷亡和財(cái)產(chǎn)的巨大損失。    十一、試述焊接裂紋在結(jié)構(gòu)脆性斷裂中起什么作用？    答：在所有缺陷中，裂紋是最危險(xiǎn)的，在外載作用下，裂紋前沿附近會(huì)產(chǎn)生少量塑性變形，同時(shí)尖端有一定量的張開位移，使裂紋緩慢發(fā)展；當(dāng)外載增加到某一臨界值時(shí)，裂紋即以高速度擴(kuò)展，此時(shí)裂紋如位于高值拉應(yīng)力區(qū)，往往引起整個(gè)結(jié)構(gòu)的脆性斷裂，如果擴(kuò)展的裂紋進(jìn)入了拉應(yīng)力較低的區(qū)域，美譽(yù)足夠的能量來維持裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展，或者裂紋進(jìn)入到韌性較 好的材料，（或同一材料但溫度較高，韌性增加）收到較大的阻力，無法繼續(xù)擴(kuò)展，此時(shí)裂紋的危害性就相應(yīng)減小。    十二、焊接結(jié)構(gòu)易產(chǎn)生脆性斷裂的原因是什么？    答：產(chǎn)生斷裂的原因基本上可以歸納為三個(gè)方面： （1）材料的人性不足   特別在缺口尖端處材料的微觀索性變形能力差。低應(yīng)力脆性破壞一般在較低的溫度下產(chǎn)生，而隨著溫度的降低，材料的韌性急劇下降。此外，隨著低合金高強(qiáng)度鋼的發(fā)展，強(qiáng)度指標(biāo)不斷上升，而塑性、韌性卻有所降低。脆性斷裂在大多數(shù)情況下從焊接區(qū)開始，所以焊縫及熱影響區(qū)的韌性不足往往是造成低應(yīng)力脆性破壞的主要原因。  （2）存在著微裂紋等缺陷    斷裂總是從缺陷處開始的，缺陷以裂紋為最危險(xiǎn)。而焊接則是產(chǎn)生裂紋的主要原因。雖然隨著焊接技術(shù)的發(fā)展，裂紋基本上可以得到控制，但要完全避免裂紋，還是比較困難的。  （3）一定的應(yīng)力水平   不正確的設(shè)計(jì)和不良的制造工藝是產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要原因。因此，對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)來說，除了工作應(yīng)力外，還必須考慮焊接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中程度，以及由于裝配不良等所帶來的附加應(yīng)力。    十三、設(shè)計(jì)焊接結(jié)構(gòu)時(shí)應(yīng)考慮哪些主要因素？    答：主要考慮的因素如下：  1） 焊接接頭應(yīng)保證具有足夠的強(qiáng)調(diào)和剛度，保證足夠長(zhǎng)的使用壽命；  2） 考慮焊接接頭的工作介質(zhì)和工作條件，例如溫度、腐蝕、振動(dòng)、疲勞等；3） 大型結(jié)構(gòu)件應(yīng)盡可能減少焊前預(yù)熱和焊后熱處理的工作量；4） 焊接件可不再需要或僅需少量機(jī)械加工；5） 焊接工作量能減至最少；  6） 焊接結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力減至最小；  7） 易于施工，并為施工創(chuàng)造良好的勞動(dòng)條件；  8） 盡量采用新技術(shù)和機(jī)械化、自動(dòng)化焊接，以提高勞動(dòng)生產(chǎn)率；9） 焊縫便于檢驗(yàn)，確保接頭質(zhì)量。    十四、請(qǐng)述敘氣割的基本條件，紫銅可以采用氧—乙炔焰氣割嗎？為什么？    答：氣割的基本條件是： （1）、金屬的燃點(diǎn)應(yīng)低于金屬的熔點(diǎn)， （2）、金屬氧化物的熔點(diǎn)應(yīng)低于金屬本身的熔點(diǎn)， （3）、金屬在氧氣中燃燒要能放出大量的熱， （4）、金屬的導(dǎo)熱系數(shù)應(yīng)小。      紫銅不可以采用氧—乙炔焰氣割，因?yàn)殂~生成氧化物（CuO）生成熱很少，同時(shí)其導(dǎo)熱性能很好，（熱量不能集中在切口附近，）故不能氣割。    十五、氣焊焊粉的主要作用是什么？       焊粉的主要作用是造渣，它與熔池內(nèi)的金屬氧化物或非金屬雜質(zhì)作用生成熔渣。同時(shí)，由于生成的熔渣覆蓋在熔池表面，而把熔池與空氣隔絕開來，這樣就防止了熔池金屬在高溫時(shí)被繼續(xù)氧化。    十六、手工電弧焊中防止焊縫氣孔的工藝措施有哪些？    答：（1）焊條和焊劑保持干燥，使用前按規(guī)定進(jìn)行烘干； （2）焊絲和焊件表面保持清潔，不得有水、油污和鐵銹等。 （3）正確選擇焊接規(guī)范，如焊接電流不宜過大，焊接速度應(yīng)適當(dāng)?shù)龋? （4）采用正確的焊接方法，手弧焊使用堿性焊條，短弧焊接，減小焊條擺動(dòng)幅度，減慢運(yùn)條速度，控制短弧起弧和收弧等； （5）控制焊件裝配間隙不應(yīng)過大； （6）不使用藥皮開裂、剝落、變質(zhì)、偏心及焊芯銹蝕的焊條。    十七、鑄鐵焊接時(shí)，防止產(chǎn)生白口的主要措施是什么？   答：  （1）使用權(quán)強(qiáng)石墨化型焊條，即采用在涂料中或焊絲中加入大量石墨化元素（如碳、硅等）的鑄鐵焊條，或采用鎳基和銅基鑄鐵焊條； （2）焊前預(yù)熱，焊時(shí)保溫，焊后緩冷，以降低焊縫區(qū)的冷卻速度，延長(zhǎng)熔合區(qū)處于紅熱狀態(tài)的時(shí)間，使石墨化充分，減少熱應(yīng)力； （3）采用釬焊工藝。    十八、試述焊劑在焊接過程中的作用？  在焊接中焊劑是保證焊接質(zhì)量的主要因素，它有一下幾點(diǎn)作用；  （1） 焊劑熔化后浮在熔化金屬表面，保護(hù)熔池，防止空氣中有害氣體的侵蝕。  （2） 焊劑具有脫氧與滲合金作用，與焊絲配合作用，使焊縫金屬獲得所需的化學(xué)成分和機(jī)械性能。  （3） 使焊縫成型良好。  （4） 減緩熔化金屬的冷卻速度，減少氣孔、夾渣等缺陷。  （5） 防止飛濺，減少損失，提高熔縛系數(shù)。    十九、試述交流弧焊機(jī)的使用與維護(hù)應(yīng)注意那些事項(xiàng)？    （1） 應(yīng)按照焊機(jī)的額定焊接電流和負(fù)載持續(xù)率使用，不要超載。  （2） 焊機(jī)不允許長(zhǎng)時(shí)間短路。  （3） 調(diào)節(jié)電流應(yīng)在空載時(shí)運(yùn)行。  （4） 經(jīng)常檢查導(dǎo)線接觸、保險(xiǎn)絲、接地、調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)等并試之完好。  （5） 保持焊機(jī)清潔，干燥通風(fēng)，防止灰塵和雨水侵入。  （6） 放置平穩(wěn)，工作完畢切斷電源。  （7） 焊機(jī)要定期檢修。    二十、脆性斷裂的危害有那些？    答：由于脆斷具有突然發(fā)生，來不及發(fā)現(xiàn)和預(yù)防的特點(diǎn)，一旦發(fā)生，后果十分嚴(yán)重，不僅造成重大的經(jīng)濟(jì)損失，同時(shí)還會(huì)危及人的生命安全。因此，焊接結(jié)構(gòu)的脆性斷裂是一個(gè)應(yīng)該予以十分重視的問題。      二十一、等離子噴涂的特點(diǎn)及應(yīng)用？    答：等離子噴涂的特點(diǎn)是等離子火焰溫度高，能熔化幾乎所有難熔材料，因而使其噴涂對(duì)象十分廣泛、等離子焰流速度高，粉粒加速效果好，所以涂層結(jié)合強(qiáng)度高。其用途很廣，是噴涂各種陶瓷材料的最好方法。     二十二、焊接工藝卡的編制程序？     答：焊接工藝卡的編制程序應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品裝配圖和零部件加工圖以及其技術(shù)要求，找出相對(duì)應(yīng)的焊接工藝評(píng)定，繪制接頭簡(jiǎn)圖；給出焊接工藝卡編號(hào)、圖號(hào)、接頭名稱、接頭編號(hào)焊接工藝評(píng)定編號(hào)和焊工持證項(xiàng)目；根據(jù)焊接工藝評(píng)定和實(shí)際的生產(chǎn)條件及技術(shù)要人和生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)編制焊接順序；根據(jù)焊接工藝評(píng)定編制具體的焊接工藝參數(shù)；根據(jù)產(chǎn)品圖樣的要求和產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)確定產(chǎn)品的檢驗(yàn)機(jī)關(guān)、檢驗(yàn)方法、檢驗(yàn)驗(yàn)比例。    二十三、為什么二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊絲中要加入一定量的硅和錳？     答： 二氧化碳是一種氧化性氣體，在焊接過程中會(huì)使焊接焊縫合金元素?zé)龘p，從而大大降低焊縫的機(jī)械性能，其中，氧化作用會(huì)導(dǎo)致氣孔和飛濺，在焊絲中加入硅和錳等起脫氧作用，可解決焊氧化和飛濺問題。      二十四、什么是可燃性混合物的爆炸極限,其受哪些因素影響?     答:可燃性混合物中所含可燃?xì)怏w、蒸氣或粉塵能夠發(fā)生的濃度范圍稱為爆炸極限。   所含濃度的下限稱為爆炸下限，所含濃度的上限稱為爆炸上限。 爆炸極限受溫度、壓力含氧量和容器直徑等諸因素影響,溫度升高時(shí)爆炸極限降低;當(dāng)壓力增高時(shí),爆炸極限也會(huì)降低;混合氣體氣體中氧氣的濃度上升時(shí),爆炸下限下降.對(duì)于可燃性粉塵,其爆炸極限受分散度、濕度、溫度等因素的影響。      二十五、在鍋爐汽包、凝汽器、油箱、油槽以及其他金屬容器內(nèi)進(jìn)行焊接工作時(shí)，應(yīng)有哪些防止觸電的措施？   答：（1）電焊時(shí)焊工應(yīng)避免與鐵件接觸，要站立在橡膠絕緣墊上或穿橡膠絕緣鞋，并穿干燥的工作服。（2）容器外面應(yīng)設(shè)有可看見和聽見焊工工作的監(jiān)護(hù)人，并設(shè)有開關(guān)，以便根據(jù)焊工的信號(hào)切斷電源。（3）容器內(nèi)使用的行燈，電壓不準(zhǔn)超過12伏。行燈變壓器的外殼應(yīng)可靠地接地，不準(zhǔn)使用自耦變壓器。（4）行燈用的變壓器及電焊變壓器均不得攜入鍋爐及金屬容器內(nèi)。    二十六、如何區(qū)分熔焊和釬焊？二者各有什么特點(diǎn)？    答：熔焊的特點(diǎn)是焊件間產(chǎn)生原子的結(jié)合，而釬焊則是利用熔點(diǎn)比焊件低的中間介質(zhì)——釬料將焊件連接起來。熔焊的優(yōu)點(diǎn)是焊接接頭的力學(xué)性能較高，連接厚件、大件時(shí)的生產(chǎn)率高，缺點(diǎn)是產(chǎn)生的應(yīng)力、變形較大，熱影響區(qū)發(fā)生組織變化；釬焊的優(yōu)點(diǎn)是加熱溫度低，接頭平整、光滑、外形美觀，應(yīng)力、變形小，缺點(diǎn)是接頭是接頭強(qiáng)度低，裝配時(shí)對(duì)裝配間隙要求高。     二十七、二氧化碳?xì)怏w和氬氣都屬于保護(hù)氣體，試敘兩者的性質(zhì)和用途？    答：二氧化碳是氧化性氣體，作為焊接區(qū)域保護(hù)氣體時(shí)，會(huì)使熔滴和熔池金屬激烈地氧化，引起合金元素的燒損，并且工藝性較差，會(huì)產(chǎn)生氣孔和較大的飛濺。所以，目前只能用于焊接低碳鋼和低合金鋼，不適用于焊接高合金鋼和有色金屬，特別是對(duì)不銹鋼，由于會(huì)造成焊縫增碳現(xiàn)象，降低抗晶間隙腐蝕性能，所以用得更少。 氬氣是惰性氣體，因它不與熔化金屬起任何化學(xué)反應(yīng)，所以焊縫的化學(xué)成分基本沒什么變化，焊后的焊縫質(zhì)量良好，可以用來焊接各種合金鋼、不銹鋼和有色金屬，由于氬氣的價(jià)格正在逐漸降低，所以也大量用來焊接低碳鋼。     二十八、試述16Mn鋼的焊接性及其焊接特點(diǎn)？    答：16Mn鋼是在Q235A鋼的基礎(chǔ)上添加了1%左右的Mn，碳當(dāng)量為0.345%~0.491%。所以，焊接性能較好。但是，淬硬傾向比Q235A鋼稍大，在大厚度、大剛性結(jié)構(gòu)上進(jìn)行小參數(shù)，小焊道焊接時(shí)，有可能出現(xiàn)裂紋，特別是在低溫條件下焊接，此時(shí)，焊前可采用適當(dāng)?shù)仡A(yù)熱。  手弧焊時(shí)，采用E50級(jí)焊條；埋弧自動(dòng)焊不開坡口時(shí)，可以采用H08MnA焊絲配合焊劑431；開坡口時(shí)，應(yīng)采用H10Mn2焊絲配合焊劑431；CO2氣保焊時(shí)，采用焊絲H08Mn2SiA或H10MnSi。