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網(wǎng)絡(luò)生成及求解方法選取0型離心風(fēng)機(jī)作為研，付象，代葉輪遜出口，樣分別為220和23寬度為22，葉片數(shù)為61只前以板式巧曲葉片。 　　網(wǎng)格生成采用，限容積法，整1流場(chǎng)計(jì)算區(qū)域分為葉輪內(nèi)部和蝸殼內(nèi)部區(qū)域，網(wǎng)格形狀采用棱柱形面體。網(wǎng)格總數(shù)約22萬?；痉匠滩捎镁S雷諾均守恒型5方程，湍流模型采1.標(biāo)準(zhǔn)口方枵模型，對(duì)流源項(xiàng)采用階迎風(fēng)格式離散，吒力速度耦合采用5算法。進(jìn)口條件壓力邊界條件，進(jìn)口為人壓。出條忭出速度按體積流量算所得，葉輪選用旋轉(zhuǎn)少標(biāo)，給定旋轉(zhuǎn)壁而邊界條件為+同工況的轉(zhuǎn)速。蝸殼選叫靜止啦標(biāo)連續(xù)性方程和動(dòng)呈方程寫成張，形式，分別為心如戶，均勻，同軸線上不同斷面的預(yù)旋不同，靠近輪蓋側(cè)素亂。預(yù)旋也隨之增加。 　　2蝸殼從速度云可以看出2，在葉輪出口至蝸殼之間流速分布比較理想，違度逐漸降低。對(duì)比兩可以看出越靠近葉片前緣，速度越大。這是由于高速葉輪對(duì)氣流不斷吸附的結(jié)果。同時(shí)可以明顯地看出蝸舌對(duì)流場(chǎng)的阻礙作用。 　　叫。23結(jié)果分析從速度云可以看出纟認(rèn)葉輪進(jìn)口處存在明顯的氣流預(yù)旋，且沿半徑方向增加。由于蝸殼不對(duì)稱以及蝸舌的影氣流的預(yù)旋沿周方向分布不均。蝸陽近甚至出現(xiàn)負(fù)值這與實(shí)驗(yàn)結(jié)果坫本，A.，wiis吻司時(shí)付照兩塍看山預(yù)旋沿軸向分布也不，咖，從跨盤蓋中心處靜壓與總壓等值線分布可以看出，氣體從葉輪流入到蝸殼時(shí)，靜壓持續(xù)上升，這是由于流道持續(xù)擴(kuò)張的結(jié)果。總壓是動(dòng)壓和靜壓之和氣體總的能說由于葉輪做功流體在流動(dòng)中煤礦井下膠輪車輛用制動(dòng)器的設(shè)計(jì)戴志曄煤炭科學(xué)研宄總院太原分院，太原030006商。要論述了制動(dòng)器設(shè)計(jì)；蝴盾的基本騰工作制動(dòng)器和駐車制動(dòng)器設(shè)計(jì)計(jì)佩中有關(guān)制2=器制動(dòng)力公式計(jì)，每牌輪上的制動(dòng)靜力方法。料設(shè)計(jì)制動(dòng)器時(shí)王要，參說的嗍足和王要件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與選型作了詳細(xì)的介紹。 　　關(guān)詞杈輪車輛；制動(dòng)器；制動(dòng)力矩；摩擦片浮動(dòng)密封1制動(dòng)器的設(shè)計(jì)原則制動(dòng)器的設(shè)計(jì)原則首先要保證車輛工作的安全性和可靠性，必須完全符合最新頒布的煤礦安全規(guī)，和煤71防保柴油機(jī)膠輪乍技術(shù)檢驗(yàn)規(guī)范暫行的有關(guān)條款的規(guī)定。 　　由于膠輪車受到煤礦井下工作條件的制約，它遵照上述規(guī)范的有關(guān)條款要求，制動(dòng)器的設(shè)計(jì)原則車輛應(yīng)設(shè)置1作制動(dòng)，工作制動(dòng)的最火靜態(tài)制動(dòng)力應(yīng)符合50機(jī)車的最大質(zhì)量。 　　車輛應(yīng)設(shè)置停車制動(dòng)，停車制動(dòng)應(yīng)在車輛動(dòng)力運(yùn)行和動(dòng)力停止運(yùn)行時(shí)都能起作用。停車制動(dòng)裝置要保證機(jī)車在規(guī)定坡道上承載1.5倍最大負(fù)荷，能保持靜止?fàn)顟B(tài)。 　　車輛額定載荷，初速度20的平道上制動(dòng)距離應(yīng)令如果車輛的最大運(yùn)行速度20，在流動(dòng)損失，總壓也隨流動(dòng)遞減。 　　18時(shí)的速度矢量可以看出，流場(chǎng)由于受蝸舌通道急劇縮小的影響，有部分流體逆流回到蝸殼頭部，影響了風(fēng)機(jī)的效率且惡化了該區(qū)域的流動(dòng)。對(duì)比這3種不同的工況下的蝸舌流場(chǎng)，它們對(duì)蝸殼的沖擊是不同的，其中設(shè)計(jì)工況時(shí)0.2，8，氣體對(duì)蝸舌沖擊很小，流動(dòng)比較理想。 　　由于葉輪進(jìn)出口間存在著壓力差，使得蝸殼靠近輪蓋處的部分流體從高壓向低壓區(qū)域回流，這種流動(dòng)源源不斷，使得回流流體從葉輪中獲得的能量白白耗散，從而降低風(fēng)機(jī)效率。因此，該類風(fēng)機(jī)應(yīng)盡景減少泄；過。 　　4結(jié)語應(yīng)用成熟的商業(yè)軟件對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行維數(shù)值模擬，很好地捕捉了風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)的些重要的流動(dòng)現(xiàn)象。模擬結(jié)果明風(fēng)機(jī)進(jìn)口處存在著明顯的預(yù)旋，且預(yù)旋的大小在徑向及軸向都有變化。風(fēng)機(jī)蝸舌處受到?jīng)_擊，附近有部分流體逆向回流。風(fēng)機(jī)輪蓋處存在著從高壓向低壓方向的回流。這些都說明風(fēng)機(jī)內(nèi)流場(chǎng)流動(dòng)情況是非常復(fù)雜，各個(gè)部件之間是有聯(lián)系的，相互影響非常大。

耐磨陶瓷在電站風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用及存在的問應(yīng)用進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，重點(diǎn)介紹了耐磨陶瓷在動(dòng)葉可調(diào)弓風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用及其存在的問認(rèn)為4陶瓷是風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)于耐磨防磨處理項(xiàng)安全可靠效果顯著的先進(jìn)工藝，值得在風(fēng)機(jī)亍業(yè)人力推廣，引。占。 　　火電廠使的各類風(fēng)機(jī)中有引風(fēng)機(jī)。憎粉風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)等。其中作為電廠的主要輔機(jī)之的引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)，因?yàn)槟p而嚴(yán)重影響其出力的情況并不得不頻繁地進(jìn)行更新維修，這己成為火力發(fā)電廠鍋爐安全運(yùn)行的隱患之。多年來，盡管使用過許多面強(qiáng)化方法，包括面堆焊耐磨材料熱噴涂噴焊面涂覆各種高分子涂料面淬火或化學(xué)熱處理等，但效果均不十分，想，尤其適各種熱加法，述在金屈機(jī)體血產(chǎn)卞。了嚴(yán)笊的裂紋，從1又42004年4月19日收至，湛江市524000江燕明湛江電力有限責(zé)任公司李清爽北京鈦盾科技發(fā)展有限公司發(fā)了葉片斷裂事故。1998年我公司與北京鈦盾科技有限公司合作，首先在排粉風(fēng)機(jī)葉輪上使用了耐磨陶瓷來進(jìn)行防磨處理，取得了良好的使用效果，并在2000年又在動(dòng)葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)葉輪上進(jìn)行了試驗(yàn)，也取得了同樣的效果。1996年起，我公司的16臺(tái)排粉風(fēng)機(jī)葉輪和10臺(tái)動(dòng)葉，調(diào)引風(fēng)機(jī)葉輪已全部采用了耐磨陶瓷復(fù)合處理，最長(zhǎng)使用時(shí)間己達(dá)6年以上，使用壽命提高3倍以上，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。 　　我公司現(xiàn)有4臺(tái)30界機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組配備4臺(tái)球磨機(jī)，每臺(tái)球磨機(jī)配臺(tái)排粉風(fēng)機(jī)。 　　同時(shí)每臺(tái)爐還配備了2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)排粉風(fēng)機(jī)葉輪。1徑它020.前向12枚葉片。轉(zhuǎn)速1440介質(zhì)溫度90.閃煤粉的沖刷磨損，葉輪的平均使用壽命只有1年雖然使用過各種他強(qiáng)化工藝。包括噴涂噴炸堆焊及涂覆成分子材料，肀均使用壽命也仍未超過1年。軸流通風(fēng)機(jī)葉輪外緣直徑3200，轉(zhuǎn)速76，介質(zhì)溫度140，采用的是碳化1烏噴焊處理，平均使用壽命也不過2年，每?jī)赡耆皂氈匦聡姾柑幚怼? 　　風(fēng)機(jī)葉片的磨損分析對(duì)策及存在的火電廠排粉風(fēng)機(jī)葉輪主要是將磨煤機(jī)磨出風(fēng)機(jī)葉片的磨損十分嚴(yán)重。風(fēng)機(jī)的磨損部位主要集中于葉片進(jìn)口前緣和中盤與葉片的交角處，這些部位的鋼板經(jīng)常被磨穿或磨成較深的溝槽，尤其在焊縫處磨損更為嚴(yán)重。磨損破壞了風(fēng)機(jī)葉輪的運(yùn)轉(zhuǎn)平衡，造成風(fēng)機(jī)劇烈振動(dòng)，奴至發(fā)生嚴(yán)重的飛車事故。16添鋼制造的燒結(jié)風(fēng)機(jī)和煤粉風(fēng)機(jī)葉片的使壽命大約為6個(gè)月，有時(shí)甚至只有4個(gè)月。相對(duì)于排粉風(fēng)機(jī)，弓風(fēng)機(jī)大都采用機(jī)翼型離心風(fēng)機(jī)或軸流風(fēng)機(jī)。討機(jī)翼型風(fēng)機(jī)，由于前端是磨損最為嚴(yán)重的，5位，旦磨穿將會(huì)導(dǎo)致機(jī)翼內(nèi)部積灰，從而引起不平衡振動(dòng)，必須停機(jī)進(jìn)行檢修。而對(duì)于軸流風(fēng)機(jī)葉片，磨損主要發(fā)生在葉片的迎風(fēng)端及葉片的背部，當(dāng)磨損到定程度，葉片的強(qiáng)度將會(huì)降低，風(fēng)機(jī)效率也會(huì)下降。 　　多年來，國(guó)內(nèi)外為延長(zhǎng)風(fēng)機(jī)葉輪的使用壽命進(jìn)行了大量深入細(xì)致的研宄和探討，歸納起來主豎有以下幾種衣匝涂覆在葉片面磨損部位涂覆或粘接分子耐磨材料；熱噴涂焊采用等離子噴涂方法，氧乙炔火焰或激光櫧，葉片磨損面噴涂陶瓷碳化鎢或噴焊鎳基+碳化鎢合金；多元典機(jī)葉片磨損部位堆焊耐磨合金；或特殊焊接工藝將耐磨工程陶瓷復(fù)合在風(fēng)機(jī)葉片面上。 　　在以上工藝中，排粉風(fēng)機(jī)葉輪葉片使用堆焊噴焊工藝較名，而引風(fēng)機(jī)葉輪，尤代是軸流風(fēng)機(jī)，使用噴焊激光重銪工藝較多。但因面堆焊或噴涂工藝易引起風(fēng)機(jī)葉輪的變形，在金屬機(jī)體上會(huì)產(chǎn)生大量的微裂紋，為葉片的安全運(yùn)行帶來嚴(yán)重的事故隱患，因而使用受到很大限制。相對(duì)來講，面陶瓷復(fù)合工藝因無需輸入熱量，且陶瓷的耐磨性比其它材料都好，因而得到廣泛的應(yīng)州，風(fēng)機(jī)葉輪復(fù)合陶瓷耐磨的可行性分析4機(jī)葉輪粘貼復(fù)介陶瓷的防磨效采，決于兩個(gè)條件。首先，要求陶瓷耐磨性能好，其耐磨性3少應(yīng)當(dāng)比噴涂噴燁材料或堆焊材料高3倍以上；其次，要求陶瓷與金屬之間的連接可靠，即陶瓷與金屬基體之間結(jié)合強(qiáng)度要高，韌性要好，而且要耐高溫耐腐蝕，耐老化壽命至少要在年以上，以便能充分發(fā)揮陶瓷的耐磨性能。 　　1.耐磨陶瓷的性能及厚度確定作為耐磨材料使刖的陶瓷土豎試化鋁碳化桂氮化硅及氧化鋯等。根據(jù)風(fēng)機(jī)葉輪的使用工況，耐磨陶瓷應(yīng)采用冷壓燒結(jié)氧化鋁陶瓷，其主要優(yōu)點(diǎn)是價(jià)格便宜密度小耐磨性能優(yōu)異。經(jīng)實(shí)測(cè)，采用冷壓燒結(jié)的氧化鋁陶瓷塊鉻鑄鐵的5倍左右。是普通碳鋼的100倍左右根據(jù)我公司風(fēng)機(jī)磨損壽命和陶瓷耐磨性能的實(shí)際情況，最后確定采用1.5，厚度的陶瓷片，這種厚度的陶瓷片每平方米10000，質(zhì)量只汀5.5中在風(fēng)機(jī)葉片的處，大為磨損嚴(yán)重。 　　1時(shí)也是為防止陶瓷脫落，采用1型陶瓷塊，并加大了在迎風(fēng)端的尺寸。 　　復(fù)介在葉片衣面上的陶瓷塊在葉輪運(yùn)亍過程中受到的主要是向心力氣流的沖擊力葉片瓷便會(huì)脫落，從而失去了耐磨防磨意義。而且在使用過程中復(fù)合層還會(huì)因?yàn)闇囟容^高出現(xiàn)老化現(xiàn)象，從而導(dǎo)致結(jié)合強(qiáng)度下降這樣在使用到定，間廠也會(huì)導(dǎo)致陶瓷炒的脫落。根據(jù)以分析。要求陶瓷4金屬的合層必須具濟(jì)定系數(shù)僅為金屬的半，因此還得需要膠粘劑具有良好的韌性以適應(yīng)復(fù)合層間的內(nèi)應(yīng)力。 　　經(jīng)實(shí)驗(yàn)室實(shí)測(cè)的陶瓷金屬復(fù)合層的主要性能如下不同溫度下抗拉強(qiáng)度金屬金屬分150，抗剪強(qiáng)度分別為28河，1室溫及介于陶瓷金屬之間，固化后不收縮。 　　經(jīng)計(jì)戴排粉風(fēng)機(jī)在工作溫度為90，的條件下，當(dāng)個(gè)直徑為2020的排粉風(fēng)機(jī)葉輪以144，轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，在葉輪最邊緣上的±，為4.46.而此時(shí)夂介層所能提供的抗的力為3600100，復(fù)合層結(jié)合力的大小是瓷片受到的向心力的近450倍而引風(fēng)機(jī)葉輪1的最外緣陶瓷片受的向心力為3.56隊(duì)而復(fù)合層可以提供的結(jié)合力為2000，是陶瓷片受的向心力的560倍。由此可，陶瓷金屬結(jié)合層具有極的保險(xiǎn)系數(shù)。 　　在風(fēng)機(jī)的應(yīng)用與分析1.在排粉風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用我公司先后己在16臺(tái)排粉風(fēng)機(jī)和10臺(tái)軸流動(dòng)葉可調(diào)風(fēng)機(jī)的葉片上全部復(fù)合了陶瓷層。排粉風(fēng)機(jī)葉輪最長(zhǎng)使用時(shí)間為6年軸流風(fēng)機(jī)葉片使用達(dá)3豐，而口前仍在使。排粉風(fēng)機(jī)葉太面使用尺寸為10，1.5，父合部位為沿底盤焊縫23寬度，入口處用0型陶瓷片，迎風(fēng)面7度為61腿。軸流風(fēng)機(jī)葉片1作太山風(fēng)面使用型陶瓷片，在背面沿迎風(fēng)邊處復(fù)合了60寬投，使用過程中求用了友而嗩砂處理，金，及陶瓷面進(jìn)行活化偶聯(lián)劑處理及捫應(yīng)直接投入使用。 　　自1996年月投運(yùn)至1997年10月檢測(cè)，除臺(tái)舊葉輪兇原葉片磨損過于嚴(yán)氓而使陶瓷片懸空并局部脫落外，其它葉輪上的陶瓷片均完好無損，經(jīng)目測(cè)，并未發(fā)現(xiàn)有明顯的磨損現(xiàn)象。實(shí)測(cè)磨損只有0.10.2入1處的1型瓷打。也僅是梭自磨損，平均減少還不到0.，1.同，付1917年2月粘站的7臺(tái)葉輪進(jìn)行了檢查，所有葉輪上的陶瓷片全都完好無損。按實(shí)際運(yùn)行時(shí)間計(jì)戴每年最多磨損0.1！磨損量為粘瓷片厚的15.繼續(xù)運(yùn)行到2003年后，由于復(fù)合層的老化問，尤其是由于復(fù)合層被沖刷，才導(dǎo)致了局部陶瓷片的脫落而停止了使用，檢查后發(fā)現(xiàn)陶瓷磨損不到迎過分析不同部位陶瓷片的磨損情況發(fā)現(xiàn)，在沿氣流流動(dòng)方向的平面上瓷片磨損平均還不到0.2，越靠近葉輪外圓，磨損越嚴(yán)重，平均磨損0.3，明從比中盤輪轂兩側(cè)處磨損嚴(yán)重。這是由于愈靠近葉輪的外圓周，氣流流速就愈大，因而磨損也就愈嚴(yán)重。 　　與沿氣流方向相比，在沿氣流垂直方向上入口處的瓷片磨損最為嚴(yán)重，最多可達(dá)305實(shí)際這正符合陶瓷沖刷磨損特性，即氣流入射角愈大，磨損愈嚴(yán)重。而且由于接縫處形成了渦流，使得沿接縫處金屬基體磨損最為嚴(yán)重，甚至可以把金屬襯板磨穿，而使陶瓷完全懸空，從而造成部分迎風(fēng)接縫處瓷片脫落。粉風(fēng)機(jī)葉輪，由于采用了尺寸精度更高厚度更薄，基本消除了因陶瓷底層復(fù)合層磨損而導(dǎo)致陶瓷片脫落的現(xiàn)象。 　　2.在軸流風(fēng)機(jī)葉片上的應(yīng)用在己經(jīng)運(yùn)行的8臺(tái)葉輪中，最長(zhǎng)的臺(tái)連續(xù)運(yùn)行時(shí)間己達(dá)3年。在運(yùn)行的第年檢查發(fā)現(xiàn)，在葉片的尖端部位有3個(gè)陶瓷卡子碎裂，經(jīng)分析可能是因?yàn)檫\(yùn)行過程或安裝過程中的撞擊所致。除此之外陶瓷面完好無損，幾乎看不到有任何磨損現(xiàn)象。在隨后施工的葉片中雖然有個(gè)別陶瓷片碎裂，經(jīng)分析也都是因?yàn)橛参镒仓平锛?jí)經(jīng)簡(jiǎn)艱修補(bǔ)就未再出現(xiàn)類似情況山尸引風(fēng)機(jī)葉輪葉片是在排粉風(fēng)機(jī)使用多年以后才采用陶瓷復(fù)合技術(shù)己充分克服了陶瓷復(fù)合過程中存在的問而且由于軸流風(fēng)機(jī)葉片幾何尺寸簡(jiǎn)單，轉(zhuǎn)速較低，電除塵效率較高，煙氣中粉塵濃度較低，雖然工作溫度比排粉風(fēng)機(jī)葉輪高，但仍在復(fù)合層合力的工作溫度范圍內(nèi)，因此使用效果比排粉風(fēng)機(jī)更好，估計(jì)至少可以使用8年以上。 　　六結(jié)論經(jīng)過幾十臺(tái)排粉風(fēng)機(jī)和軸流動(dòng)葉可調(diào)風(fēng)機(jī)復(fù)合陶瓷防磨的實(shí)際運(yùn)行，明風(fēng)機(jī)葉輪面復(fù)介陶瓷防磨坫項(xiàng)可靠效的耐磨防磨措施，雖然早期因?yàn)槭┕ず图庸ぞ鹊木窒?，有部分陶瓷片脫落的情況出現(xiàn)但只要施工仔細(xì)，嚴(yán)格按照工藝操作，就可以保證陶瓷片不發(fā)生脫落，8的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)嘰復(fù)合陶瓷對(duì)火電廠的排粉風(fēng)機(jī)和軸流引風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行耐磨防磨處理是個(gè)安全可靠，而且效果十分明顯的耐磨防磨手段，很值得在風(fēng)機(jī)行業(yè)大力推廣使用。