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多商要介紹了應(yīng)用于南鋼180m2燒結(jié)機上的六種新技術(shù)，它們克服了以往風(fēng)機的許多不足點，使得現(xiàn)在的風(fēng)機在配置、結(jié)構(gòu)上更加合理、科學(xué)，同時它們的可靠性也得到大大提高。 　　1概述南京鋼鐵集團有限公司180m2燒結(jié)機工程是其生命工程一爐卷、2000m3高爐工程的重要組成部分，它與2000m3高爐是一對一的關(guān)系，其投產(chǎn)以后作業(yè)率高低將直接影響高爐的生產(chǎn)，換言之，也將直接影響公司的整體效益。而主抽風(fēng)機作為燒結(jié)機的心臟設(shè)備，它在全局中的重要性不言而語，故此，相關(guān)技術(shù)人員多次在武鋼、漣鋼、唐鋼、鞍鋼等廠家考察，并將變頻軟啟動等新技術(shù)應(yīng)用到南鋼180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機上。 　　2180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機概況經(jīng)過有關(guān)技術(shù)人員的考察知道：目前國內(nèi)還沒有能制造6500kW且轉(zhuǎn)速為lOOO/min燒結(jié)風(fēng)機主電機的廠家，同時也沒有能制造風(fēng)量為18500m3/min的燒結(jié)主抽風(fēng)機本體的國內(nèi)廠家。因此公司決定全套引進英國豪頓公司制造的風(fēng)機，具體參數(shù)見表1.表1風(fēng)機參數(shù)表含塵介質(zhì)燒結(jié)煙氣入口流12入口壓力人口溫度風(fēng)機轉(zhuǎn)速靜壓效率電機功率3六種新技術(shù)在180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機上的應(yīng)用燒結(jié)用主抽風(fēng)機是燒結(jié)工藝的關(guān)鍵設(shè)備，而老式燒結(jié)風(fēng)機普遍存在以下問題：采取直接啟動的方式，對電網(wǎng)的沖擊較大，并且經(jīng)常燒電機。 　　風(fēng)機的振動與噪音較大。 　　風(fēng)機突發(fā)性故障率較高。 　　風(fēng)機的轉(zhuǎn)子在葉片嚴重磨損后，就報廢了。 　　聯(lián)軸器在更換易損件時，不方便。 　　針對上述存在的問題，我們在決定180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機技術(shù)方案時，采用了變頻軟啟動、炭環(huán)密封、膨脹節(jié)及隔音罩、在線檢測與控制、科學(xué)的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)以及撓性聯(lián)軸器等技術(shù)。 　　3.1變頻軟啟動由于電機的功率與風(fēng)機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量（19400kg.in2）過大，如果采用直接啟動方式，則對電網(wǎng)、電機、及風(fēng)機軸瓦的要求將是十分高的，有些技術(shù)到目前還沒有達到它所要求的標(biāo)準(zhǔn)。故此，采用了降壓起動中的變頻軟啟動，根據(jù)要求，額定功率為4000kW的軟起動系統(tǒng)足以滿足要求。一旦達到同步速度，變頻器就將被旁路。 　　從可以發(fā)現(xiàn)：隨著轉(zhuǎn)速的逐步升高，扭矩緩慢地增加。這樣就完全避免了啟動過程中對電網(wǎng)的沖擊以及對電機的損傷。 　　3.2風(fēng)機主軸與機殼之間的密封老式的密封方式是采用石棉根進行密封，而石棉根是不耐磨的，故此，使用壽命很短，風(fēng)機在此處漏風(fēng)很嚴重，降低了其效率。 　　而此次180m2燒結(jié)機主風(fēng)機的軸向密封采用了三段式單炭環(huán)密封'，炭環(huán)內(nèi)側(cè)磨損后，它靠其外側(cè)的彈簧壓力進行自動補償，從而起到密封作用，它的正常壽命可達到一年。其詳細結(jié)構(gòu)如示：3.3膨脹節(jié)及隔音罩的使用噪音是一種嚴重的污染，由于以前的風(fēng)機未采取有效的措施，風(fēng)機在運行過程中，噪音都比較大，往往不達標(biāo)，危害了操作人員的身心健康。180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機機殼經(jīng)過200mm厚隔音材料處理后，其噪音水平為距機殼lm處85dB（A）。聯(lián)接管道包括膨脹節(jié)也進行噪音防護，使其噪音水平與風(fēng)機外殼相一致。進、出口的膨脹節(jié)吸收了機殼熱脹冷縮而產(chǎn)生的位移量，降低了風(fēng)機的振動，從而降低了噪音。隔音罩是用消音材料制作的，它將風(fēng)機全部罩起來，對噪音進行進一步的吸收。 　　3.4檢測與控制系統(tǒng)的應(yīng)用老式風(fēng)機的配置只有一次儀表，操作人員和點檢人員只能通過儀表上顯示的數(shù)據(jù)，再根據(jù)個人經(jīng)驗來判斷風(fēng)機是否處于正常運轉(zhuǎn)狀態(tài)。一次儀表顯示出的測點數(shù)據(jù)不全面，難以給操作人員和技術(shù)人員判斷風(fēng)機運行狀態(tài)提供充分數(shù)據(jù)。當(dāng)風(fēng)機出現(xiàn)異常情況時，技術(shù)人員也只有根據(jù)不全面的數(shù)據(jù)與個人經(jīng)驗來分析、判斷風(fēng)機存在何種故障隱患和可能在何時發(fā)生故障。由于分析故障時帶了個人經(jīng)驗及原始的點檢方法手摸、起子聽等，故判斷結(jié)果也千差萬別、因人而異，可靠性很低，突發(fā)性故障率較篼，往往嚴重影響了生產(chǎn)。 　　180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機有了一套完整的檢測與控制系統(tǒng)，彌補了上述的不足。它對主驅(qū)動電機NDE軸承油壓、溫度、振動，主驅(qū)動電機DE軸承油壓、溫度、振動，主驅(qū)動電機繞組溫度、空氣溫度、漏水，冷卻水流量、壓力，電機冷卻進水、冷卻出水，油冷卻器冷卻出水、冷卻進水，風(fēng)機DE軸承油壓、溫度、振動，風(fēng)機NDE軸承油壓、溫度、振動，風(fēng)門溫度、位置、限位開關(guān)關(guān)閉、限位開關(guān)打開都進行了檢測、監(jiān)視或監(jiān)控。 　　電機和風(fēng)機軸承外殼的振動監(jiān)控將通過水平放置的速度傳感器來實現(xiàn)。范圍為0~20mm/S的轉(zhuǎn)速輸出將被作為4~20mA信號傳送給PLC，并顯示在OP270上。溫度監(jiān)控將通過PT100傳感器來實現(xiàn)，PT100輸出將被傳送到PLC，并顯示在OP270上。 　　3.5轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的改進本風(fēng)機的葉輪設(shè)計采用后彎形葉片，使風(fēng)機的壓力流量曲線穩(wěn)定，且可以減少自身能量的消耗。流線形葉片是為取得高效率而不斷改進的結(jié)果。葉片采用整體襯板，所以帶襯板的葉片組合仍為流線型。襯板采用螺栓連接，分割合理，便于更換。 　　葉輪采用部分中盤，減少了積灰，從而減小了磨損。剩余的中盤全部帶（下轉(zhuǎn)第43頁）。17.經(jīng)驗交流加固，避免了更大的損失。 　　2.3設(shè)計樁距尺寸掌握不當(dāng)，也將直接影響樁的質(zhì)量樁距過大，會造成承臺過大，加大工程造價；過小，將會使先施打的相鄰樁發(fā)生位移、斷樁事故。規(guī)范、規(guī)程規(guī)定灌注樁最小樁距為三倍樁徑，我們認為偏小。以設(shè)計直徑40厘米沉管灌注樁為例：在軟土中實測的樁徑可達42-50厘米，中心距為1.2米的兩相鄰樁的凈距僅為70~80厘米。成樁過程中側(cè)土體的側(cè)向擠壓將使己成樁的相鄰產(chǎn)生位縮徑，甚至是斷樁的事故。我們認為相鄰樁的最小中心距宜為設(shè)計徑的3.5-4倍。這樣雖然承臺（梁）略大些，但對減少或避免樁位位移、縮徑或斷事故的發(fā)生，將有顯著的作用。 　　也喪喪也也必企必必必必企必必喪也必必必必73（上接第17頁）襯板以減少腐蝕。 　　葉輪由鋼板加工而成，焊接輪轂使葉輪成為―個整體。葉輪的入口部分及靜態(tài)入口箱經(jīng)過仔細設(shè)計及加工，以減小風(fēng)機人口損失，使風(fēng)機進氣合理。在葉輪的最后的加工打磨之前，葉輪經(jīng)過消應(yīng)力處理。葉輪的強度為不帶襯板的四倍，葉輪沒有焊接件，襯板可于現(xiàn)場方便更換。 　　在設(shè)計工況下運行，風(fēng)機本體設(shè)計壽命不低于5年，風(fēng)機葉片襯板設(shè)計壽命不低于5年。 　　3.6使用了性能好的聯(lián)軸器以前的燒結(jié)主風(fēng)機與電機間一般情況下都使用彈性圈柱銷聯(lián)軸器，在更換柱銷時很不方便。180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機使用了撓性聯(lián)軸器。以緩沖聯(lián)接時的少量偏心。它的易損件是“蛇&dquo;形高強度板簧，在更換時十分方便。 　　3結(jié)語通過實際工程的事故教訓(xùn)，可以得出這樣的結(jié)論：無論是從經(jīng)濟造價、工程效益，還是從適應(yīng)性角度出發(fā)，用沉管灌注樁作基礎(chǔ)，在軟弱地基土上建造多高層房屋，都有著其它基礎(chǔ)形式無可比擬的優(yōu)勢，這已被近年來采用沉管砼灌注樁建造的越來越多的多高層建筑所證實。但是，為數(shù)不少的工程事故告訴我們：在不同的地基條件下采用沉管灌注樁，必須結(jié)合具體情況采用與其相宜的施工設(shè)備和合理的施工工藝，稍有疏忽，斷、縮徑事故將會隨時隨地發(fā)生，這將會提高工程造價，推遲施工工期，增加基礎(chǔ)工程施工及事故處理的難度，造成不可挽回的損失，同時，也將直接影響著沉管砼灌注的使用與推廣其結(jié)構(gòu)如示： 4結(jié)論以上六種成熟新技術(shù)的應(yīng)用，能使180m2燒結(jié)機主抽風(fēng)機壽命大大延長，方便操作、檢修與故障診斷，對提高風(fēng)機作業(yè)率有更充分的保證，改善了操作人員的工作環(huán)境，它使得風(fēng)機更加科學(xué)、更加可靠了。 責(zé)任編輯：任江強

引風(fēng)機和排粉風(fēng)機由于磨損而嚴重影響其強度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機械性能，而且縮短了使用壽命，有時甚至引發(fā)重大事故，這己成為火力發(fā)電廠安全運行的主要隱患之一。 　　多年來，用過許多表面強化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學(xué)熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂（如鎳基碳化鎢等）、噴焊（如Fe-05等）和堆焊（如Fe-05、3A焊條等）等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強，對于引風(fēng)機和排粉風(fēng)機來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在收稿曰期：2005-其上噴焊耐磨材料（如Fe-05等），這樣做易使風(fēng)機葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應(yīng)力集中，這勢必影響葉輪的機械性能和強度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝（如Fe-05、A焊條等），雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。 　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應(yīng)用。 　　2引風(fēng)機和排粉風(fēng)機的工況特點由于引、排粉風(fēng)機工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子（煤粉、粉塵等），而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運動，在風(fēng)機葉輪葉片進（氣）風(fēng)口、工作面、中（后）盤端面、葉片工作面與中（后）盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風(fēng)機快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風(fēng)機葉輪的運轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強度，造成風(fēng)機劇烈振動，甚至發(fā)生嚴重的飛車事故。 　　3風(fēng)機的磨損部位及磨損機理3.1風(fēng)機的磨損部位如所示，風(fēng)機葉輪磨損的部位是靠近中（后）盤區(qū)域的葉片進氣端、工作面、出口端、主焊縫及中（后）盤端面，其中進氣端磨損最為嚴重。當(dāng)介質(zhì)氣體進入葉輪時，運動方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動到中（后）盤，與中（后）盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強，因此顆粒的運動軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進口氣流角十分接近的角度進入葉輪。由于葉片進口氣流角并不等于葉片進口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會同葉片進氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。 　　風(fēng)機葉輪的磨損過程可分為3個階段，第一階段：飽和磨損階段。風(fēng)機葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當(dāng)風(fēng)機最初運轉(zhuǎn)時，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時間也比較長，因而是通風(fēng)機運轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風(fēng)機長時間運轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動設(shè)計工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風(fēng)機的正常運行。 　　3.2風(fēng)機的磨損機理1磨料磨損與葉輪碰撞后沿葉片工作面滑動或滾動的大直徑顆粒對工作面產(chǎn)生了一定的壓應(yīng)力，使?jié)L動的顆粒壓出印痕，滑動的顆粒形成微觀犁削。犁削后堆積在兩旁和前緣的材料，在受到隨后顆粒的反復(fù)作用下，導(dǎo)致材料產(chǎn)生加工硬化或其它強化作用，因而造成葉片工作面的低應(yīng)力擦傷型磨料磨損。 　　3.2.2腐蝕磨損風(fēng)機使用過程中，由于介質(zhì)中含有少量爐氣、水份等，且引風(fēng)機工作溫度通?？蛇_250°C、排粉風(fēng)機工作溫度可達150*C，受溫度的影響，很容易在內(nèi)金屬表面形成水汽露點，為腐蝕提供了條件。由于發(fā)生化學(xué)作用而產(chǎn)生一層松脆腐蝕物，當(dāng)腐蝕物被磨掉，露出新鮮表面又很快腐蝕磨掉，腐蝕加速磨損，磨損加速腐蝕。 　　3沖蝕磨損風(fēng)機正常運轉(zhuǎn)過程中，流經(jīng)葉輪的介質(zhì)處于紊流狀態(tài)，介質(zhì)中顆粒的形狀處于隨機取向。 　　其中以小角度沖擊葉輪表面的顆粒，在以尖角與表面接觸時，接觸點很小的面積上將集中很高的沖擊壓力。沖擊壓力的垂直分量使顆粒壓入材料表面，沖擊壓力的水平分量使顆粒沿大致平行于材料表面的方向移動，使材料表面接觸點產(chǎn)生橫向塑性變形，從而切出一定量的微體積材料，造成了葉輪流道表面的微切削磨損。 　　其中以大角度沖擊葉輪表面的顆粒，在沖擊壓力垂直分量作用下，使顆粒壓入材料表面而形成彈塑性變形。到顆粒停止壓入運動為止，最終形成了不能恢復(fù)的塑性變形沖擊凹坑，在凹坑邊緣還有塑性變形擠出的堆積物。由于沖擊坑邊緣堆積物重新受到擠壓變形和位移而從材料表面剝落。從而引起了一定量的微體積材料損失，并造成葉輪流道表面的變形磨損。實際上，顆粒對葉輪流道表面的磨損常與微切削磨損及變形磨損同時存在。磨損量為兩種磨損復(fù)合作用的結(jié)果。小沖角時以微切削磨損為主，變形磨損為輔；大沖角時以變形磨損為主，微切削磨損為輔；30°~40*沖角時復(fù)合磨損量達最大值。值得注意的是：當(dāng)顆粒的水平?jīng)_擊壓力（取決于顆粒的硬度、形狀、沖角、沖擊速度、葉輪材料的表面硬度等）較小時，顆粒不能壓入材料表面而直接產(chǎn)生塑性變形或塑性流動。但大量的顆粒反復(fù)沖擊，也將造成材料的疲勞剝落，即疲勞磨損。 　　綜上所述，引風(fēng)機和排粉風(fēng)機葉輪磨損的原因是很復(fù)雜的，可看作是介質(zhì)顆粒的沖蝕磨損、低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損聯(lián)合作用的結(jié)果。3種磨損形以沖蝕磨損為主，低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損為輔；同時低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損將加劇沖蝕磨損。 　　4耐磨工程陶瓷的選擇工程陶瓷材料具有密度小、熔點高、硬度大、化學(xué)穩(wěn)定性好和耐腐蝕等優(yōu)點，并且在一定程度上克服了傳統(tǒng)陶瓷的脆性，提高了材料使用的可靠性，可用它制成各種耐磨件，并在摩擦學(xué)領(lǐng)域中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。自我廠2003年開發(fā)出陶瓷耐磨風(fēng)機以來，它的耐磨性較其它耐磨風(fēng)機有了大幅度的提高，并具其獨特的優(yōu)點，有廣闊的發(fā)展前景。 　　常用的工程陶瓷主要有兩類：一類是金屬與碳、硅、氧、氮等非金屬的化合物；另一類是非金屬之間的化合物，包括硼或硅的碳化物、氮化物等。用于陶瓷風(fēng)機中的工程陶瓷，要求具有高硬度、高強度并還應(yīng)有優(yōu)良的耐磨蝕性能。同時，根據(jù)風(fēng)機的磨損特征、葉輪所要求的耐磨壽命、工程陶瓷的價格等多種因素綜合考慮，選擇了氧化鋁Al23工程陶瓷作為引風(fēng)機和排粉風(fēng)機防磨用的陶瓷材料。其主要技術(shù)指標(biāo)見表1.表1序號項目名稱指標(biāo)主要原料成分氧化鋁Al2（）3洛氏硬度/HRA抗壓強度/MPa抗彎強度/MPa體積密度/（g/cm3）熱膨脹系數(shù)/（106/*c）5耐磨工程陶瓷在風(fēng)機上的應(yīng)用根據(jù)相關(guān)資料介紹，目前陶瓷與葉輪的連接大概有3種型式。 　　5.1粘接型主要采用有機或無機粘接劑將耐磨工程陶瓷塊粘接在葉輪的葉片及中（后）盤等極易磨損的部位。 　　由于粘接劑在高溫下粘接強度急劇下降，且葉輪轉(zhuǎn)速較高，線速度較大（通常大于120m/s），故此類型陶瓷防磨葉輪僅能應(yīng)用于低溫工作環(huán)境，并且其工作穩(wěn)定性較差，安全性也不太可靠。據(jù)電廠反饋的信息來看，此類葉輪若應(yīng)用于引風(fēng)機和排粉風(fēng)機，則陶瓷塊易脫落，陶瓷塊脫落后影響葉輪平衡，造成風(fēng)機振動值增大，最終導(dǎo)致風(fēng)機不能正常運行。 　　5.2釬焊型這是在葉輪的表面上，釬焊工程陶瓷后制成的高溫陶瓷耐磨風(fēng)機。它的制作工藝比較復(fù)雜，首先要在陶瓷接合面上，印刷噴鍍金屬膠并在干燥后作燒結(jié)處理，然后將一塊銅板置于做過表面處理后的金屬襯板與陶瓷之間，銅板的兩面均敷有銀焊料，最后將它們焊接成一體。 　　這種風(fēng)機的陶瓷片與金屬基體的結(jié)合強度非常高，耐熱性能也顯著提高，普遍應(yīng)用在氣體溫度為400~500°C的場所。但此類風(fēng)機制作工藝很復(fù)雜，造價很高，且通常的引風(fēng)機和排粉風(fēng)機的工作溫度僅為250*C、150°C，因此這類陶瓷防磨工藝較少應(yīng)用于引風(fēng)機和排粉風(fēng)機上。 　　5.3整體型風(fēng)機葉片或葉輪采用燒結(jié)整體成型的工藝，全部用工程陶瓷制作。由于陶瓷葉片或葉輪從成型到燒結(jié)、加工、制作工藝都極為復(fù)雜，故一般只用于機號不大的軸流式風(fēng)機。 　　綜合考慮，以上3種型式的陶瓷耐磨風(fēng)機均不宜應(yīng)用于引風(fēng)機和排粉風(fēng)機，經(jīng)過反復(fù)調(diào)查、研究、考證，最后選擇了一種有別于現(xiàn)有的陶瓷防磨工藝，采用機械式連接+粘接劑粘接的工藝來制作陶瓷耐磨葉輪。其制作工藝為葉輪y拼裝金屬卡條y卡條焊接y清理卡條表面y涂粘接劑y安裝陶瓷塊y陶瓷塊止退處理y外露焊縫防磨處理y葉輪動平衡y超速試驗y整體檢查葉輪具體防磨型式見。 　　耐磨葉輪在制造過程中，進氣端金屬卡條塞焊于葉片進氣端部，U型陶瓷塊卡接在上面。葉片工作面上的金屬卡條垂直于葉輪中、后盤，塞焊于葉片上，陶瓷塊卡接在上面，其中，靠近中、后盤為一件J型陶瓷塊，用于保護主焊縫及中、后盤端面，其余為直條型陶瓷塊。每一陶瓷塊與金屬卡條的結(jié)合部均涂抹耐高溫的粘接劑，用于實現(xiàn)陶瓷塊的機械卡接、粘接雙重保護。 　　此種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，葉輪與金屬卡條為焊接、陶瓷塊與卡條采用機械式卡接，連接安全可靠。在陶瓷塊與卡條的結(jié)合部，涂覆粘接劑，使陶瓷塊與卡條的連接更為可靠，即使陶瓷塊破裂，也不會脫落，增加了葉輪運轉(zhuǎn)的安全性、穩(wěn)定性?？l處于陶瓷塊內(nèi)側(cè)，氣體介質(zhì)不會直接沖刷卡條，卡條不存在磨損問題。 　　這種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，制作工藝簡單，陶瓷塊與葉輪的連接安全可靠，幾乎無熱影響區(qū)，不會造成應(yīng)力集中，且工程陶瓷密度?。?.5g/cm3），質(zhì)量遠低于通常使用的鋼質(zhì)防磨襯板，葉輪總質(zhì)量減輕，增加了風(fēng)機主軸承的使用壽命。由此可見，此種陶瓷耐磨葉輪與其它類型的耐磨葉輪相比，具有很大的優(yōu)越性。 　　6應(yīng)用耐磨陶瓷后其風(fēng)機性能及效果為驗證陶瓷耐磨葉輪的使用性能，在某電廠對陶瓷防磨葉輪與堆焊Fe-05防磨的葉輪進行了使用對比。經(jīng)過半年的運行，檢查發(fā)現(xiàn)，引風(fēng)機葉輪上的陶瓷塊幾乎未磨損，排粉風(fēng)機葉輪上的陶瓷塊磨損也十分輕微。而堆焊Fe-05防磨的葉輪，引風(fēng)機葉輪的Fe-05防磨層大部分磨損，必須重新堆焊Fe-05；排粉風(fēng)機葉輪不僅Fe-05防磨層己磨光，防磨襯板也磨得變成很薄，特別是葉輪進口端，葉片己磨掉了100mm50mm，必須修補葉片、更換防磨襯板、重新堆焊Fe-05防磨層才能繼續(xù)運行。 　　試驗證明，在引風(fēng)機和排粉風(fēng)機葉輪上加裝耐磨工程陶瓷塊，是一項可靠和有效的耐磨防磨措施。只要施工仔細，嚴格按工藝操作，就可以保證陶瓷塊不會脫落，可確保風(fēng)機安全和穩(wěn)定運行。 責(zé)任編輯：任江強

鍋爐引風(fēng)機是鍋爐的重要輔機，也是關(guān)鍵設(shè)備。 　　引風(fēng)機軸承一般采用稀油潤滑，該潤滑方式阻力小，冷卻作用好，但對密封要求高，因為漏油不僅影響環(huán)境衛(wèi)生，更重要的是如不及時補充，軸承可能因缺油而燒毀。我廠6爐2臺引風(fēng)機自2001年擴容改建后，漏油問題長期得不到有效解決，經(jīng)常需加油，既費事、又浪費，同時還污染環(huán)境，影響機組的安全運行，曾被迫采用油脂潤滑，代價是軸承壽命縮短。為了解決漏油問題，我們決定對引風(fēng)機傳動組油封進行技術(shù)改造，取得了理想的效果，也為其它風(fēng)機等轉(zhuǎn)動設(shè)備軸封漏油處理提供了依據(jù)。 　　1風(fēng)機概況型號引風(fēng)機為懸壁式，傳動組為2個獨立的枕式軸7承箱組成，軸承為雙列向心球面滾子軸承（型號3632）傳動組結(jié)構(gòu)如所示，采用稀油油浴潤滑，側(cè)蓋上加羊毛氈進行封油，防止?jié)櫥托孤┖头婪蹓m進入，潤滑油采用一次水冷卻。 　　2漏油分析旋轉(zhuǎn)來實現(xiàn)潤滑。引風(fēng)機傳動組軸承側(cè)蓋與主軸圓柱面間隙配合，軸承油室內(nèi)外雖無壓差，但軸承滾動體帶動油液旋轉(zhuǎn)時，使油液在油室內(nèi)飛濺，同時使油液具有沿著主軸向外游移的趨勢。由于軸與側(cè)蓋是直通密封，側(cè)蓋上有4道空腔環(huán)，油液越過空腔環(huán)慢慢向外移動直至密封毛氈，當(dāng)密封毛氈吸油飽和后便向外滲漏，這便是傳動組泄漏的主要機理，也是這種密封形式必然造成的結(jié)果。 　　據(jù)相關(guān)：接觸式密封（毛氈）一般使用在氈封圈與軸接觸處的圓周速度不超過45m/s的情況下，而本傳動組接觸式密封處的圓周速度分別為：稀油潤滑是依靠滾動軸承的滾動體帶動油液的71994-2015ChinaAcademicJoual60）=9.28m/sRi、R2、Di、D2分別為毛氈接觸處住主軸的半徑與直徑。 　　顯然，在此種速度下的磨損較快，可以認為傳動組不適宜用這種密封形式，另外風(fēng)機的振動也會造成主軸與毛氈的間隙增大，使漏油量加劇，因此我們決定對密封結(jié)構(gòu)進行改造。 　　3油封改造通過分析認為，泄漏的來源有3個方面：①飛濺到主軸上的油液；②飛濺到端蓋上的回流油液滴到主軸上；③部分直通間隙的油液。 　　3.1改造原則采用無接觸密封形式，消除磨損因素，確保長周期運行。 　　新增零部件應(yīng)便于加工制作與裝配調(diào)整，并確保軸系動靜平衡。 　　側(cè)蓋機座加工后，確保原有的性能不變。 　　盡量保留原傳動組的主體設(shè)計，減少改造費用。 　　3.2改造實施根據(jù)以上原則，總結(jié)相近單位的使用情況并考慮各種因素，最終改造結(jié)果如。 　　拆裝。擋油環(huán)用螺釘固定在主軸上，起擋住油液大量向外（油室）飛濺的作用。 　　把軸承側(cè)蓋上車上出一圈深5mm左右的回油溝槽，再鉆，=4mm孔到油室，起將沿主軸泄漏的油液送回油室的作用。軸承座與側(cè)蓋加工類似。 　　取消密封毛氈，直接用直徑略小*O*型圈，形成無接觸迷宮密封，消除磨損，小端蓋加墊子密封，同時在該腔室底部鉆1個9=4mm回油孔至油室，進行第二次回油，達到引入漏出的油液回到油室的目的。軸承座與側(cè)蓋加工類似。 　　擋油環(huán)在軸上緊固時，保證與軸承座留出1~2mm的軸上膨脹間隙。軸系的串動控制在0.2mm左右，確保運行過程中動靜部分不發(fā)生摩檫。 　　一4改造效果該引風(fēng)機傳動組自改造投運至今，經(jīng)過了2個月的考驗，其運行平穩(wěn)，聲音正常，油位基本保持不變，甚至看不到泄漏的痕跡，解決了一個轉(zhuǎn)動設(shè)備密封泄漏的老大難問題，確?，F(xiàn)場的清潔，運行人員普遍反映良好。該方法已在其他風(fēng)機進行推廣使用，效果理想。 　　1）用30mm鐵板制作2種內(nèi)擋油環(huán)，見。擋油環(huán)內(nèi)鑲*O*型圈，阻止軸上的油游移和方便

M機7節(jié)能潛力分析及對策上篇風(fēng)機是用于排送氣體的機械的總稱，根據(jù)其排氣壓力p的高低，分為通風(fēng)機（P15000Pa）、鼓風(fēng)機（15000Pa&l;風(fēng)機產(chǎn)品的品種分為離心式壓縮機、軸流式壓縮機、離心式鼓風(fēng)機、羅茨鼓風(fēng)機、葉式鼓風(fēng)機、離心式通風(fēng)機和軸流式通風(fēng)機共7大類。 　　雖然軸流式壓縮機和離心式壓縮機的功率較大，如國內(nèi)生產(chǎn)的軸流式壓縮機的功率最大可達38265kW，離心式壓縮機的最大功率可達16000kW.但是臺數(shù)很少，風(fēng)機的主要產(chǎn)品應(yīng)該是量大面廣的通風(fēng)機。 　　所以，風(fēng)機產(chǎn)品的節(jié)能潛力分析和對策，其重點要放在通風(fēng)機產(chǎn)品。 　　風(fēng)機在節(jié)能中的地位和作用據(jù)1990年不完全統(tǒng)計，全國風(fēng)機的擁有量約400萬臺，正在使用的約285萬臺。這些風(fēng)機絕大多數(shù)采用電動機驅(qū)動，素有“電老虎&dquo;之稱，因而風(fēng)機的節(jié)能具有十分重要的意義。 　　據(jù)1982年原機械工業(yè)部調(diào)查，風(fēng)機用電約占全國發(fā)電量的10%；據(jù)1988年原冶金部的規(guī)劃資料，我國金屬礦山的風(fēng)機用電量占采礦用電的30%；鋼鐵工業(yè)的風(fēng)機用電量占其生產(chǎn)用電的20%；煤炭工業(yè)的風(fēng)機用電量占全國煤炭工業(yè)用電的17%.冶金工業(yè)以沈陽冶煉廠為例，風(fēng)機用電量占該廠用電的25%.由此可見，風(fēng)機節(jié)能在國民經(jīng)濟各部門中的地位和作用是舉足輕重的。 　　風(fēng)機節(jié)能的國內(nèi)外現(xiàn)狀國內(nèi)風(fēng)機節(jié)能現(xiàn)狀造成風(fēng)機電耗過大的因素風(fēng)機內(nèi)效率低。國內(nèi)風(fēng)機行業(yè)生產(chǎn)的各類風(fēng)機，大部分內(nèi)效率較低。 　　風(fēng)機系列型譜不全。由于風(fēng)機，特別是通風(fēng)機的系列型譜不全，用戶選用風(fēng)機時在產(chǎn)品目錄和樣本上找不到中國通用機械工業(yè)協(xié)會風(fēng)機分會徐常武石雪松適宜的品種和機號，因而被迫選用代用型號的風(fēng)機，結(jié)果導(dǎo)致了多耗電能。 　　風(fēng)機裝置效率低。一是風(fēng)機的變速機構(gòu)比較落后。二是調(diào)節(jié)方法比較落后，大部分還是采用調(diào)節(jié)。由于上述原因，盡管有的風(fēng)機內(nèi)效率較高（達86%）但其裝置效率并不高。 　　風(fēng)機的實際的工作點偏離最高效率工況點。 　　風(fēng)機的配套電動機容量選取偏大。 　　管路系統(tǒng)設(shè)計不合理，增加了管網(wǎng)阻力，降低了風(fēng)機使用的效率。 　　風(fēng)機使用中采用了不適宜的效率低的調(diào)節(jié)方法，降低了風(fēng)機的調(diào)節(jié)效率。 　　管理不善。無嚴格、科學(xué)的開停機規(guī)定及措施，過早開機或過晚停機都將造成電能的浪費。 　　據(jù)某煤炭公司對148臺礦井主通風(fēng)機的調(diào)查，運行效率在70%以上的僅占10%左右；運行效率低于55%的竟達59%.據(jù)某鋼鐵聯(lián)合企業(yè)的調(diào)查，通風(fēng)機的平均運行效率只有40%左右。某發(fā)電廠鍋爐鼓引風(fēng)機的最高運行效率只有國內(nèi)在風(fēng)機節(jié)能工作中采取的主要措施推廣使用高效節(jié)能風(fēng)機。改造低效的舊式風(fēng)機，開發(fā)高效的系列化的節(jié)能風(fēng)機，并在國民經(jīng)濟各個領(lǐng)域推廣使用，是風(fēng)機節(jié)能根本措施。 　　更換使用中的舊風(fēng)機，對使用效率低又沒有改造價格的風(fēng)機，采取逐步淘汰的措施。 　　盡可能地采用經(jīng)濟性好的調(diào)節(jié)方法。 　　利用引進技術(shù)開發(fā)高效節(jié)能風(fēng)機。經(jīng)過20多年的努力，風(fēng)機制造企業(yè)對此己做了大量工作。例如，上海鼓風(fēng)機廠和沈陽鼓風(fēng)機廠分別引進了德國TLT公司和丹麥諾文科公司的動葉可調(diào)軸流通風(fēng)機技術(shù)；成都電力機械廠和沈陽鼓風(fēng)機廠引進了德國K.K.K公司的靜葉可調(diào)軸流通風(fēng)機技術(shù)等。 　　GM通用機械國外風(fēng)機節(jié)能現(xiàn)狀礦井主通風(fēng)機節(jié)能。美國煤礦使用的主風(fēng)機以軸流式為主，目前己大量采用運行中可以改變?nèi)~片角度的液壓式動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機，節(jié)能效果好。 　　壓式動葉調(diào)節(jié)的軸流通風(fēng)機，其運行效率可保持在俄羅斯是以使用離心式礦井風(fēng)機為主的國家。由于致力于改進氣動性能，使其最大靜壓效率從72%增加到88%，平均靜壓效率從52%增壓75%.礦用局部通風(fēng)機（局扇）節(jié)能。以日本三井三池制作所為代表的低噪聲混流式局部通風(fēng)機，可通過改變?nèi)~高和葉片安裝角度獲得所需要的性能。該風(fēng)機的最高效率接近電廠鍋爐鼓、引風(fēng)機節(jié)能國外電廠鍋爐鼓、引風(fēng)機以軸流式為主，其最低效率為84%，最高為90%.燒結(jié)引風(fēng)機節(jié)能日本荏原公司生產(chǎn)的葉輪能直徑為5m的燒結(jié)引風(fēng)機，其全壓效率可達90%；俄羅斯生產(chǎn)的燒結(jié)引風(fēng)機最高效率可達83%.高溫風(fēng)機節(jié)能英國Siocco公司生產(chǎn)的高溫風(fēng)機，采用槳式葉輪（無蓋盤徑向直葉片葉輪），其全壓效率可達排塵風(fēng)機節(jié)能德國的研宄結(jié)果表明，為避免積灰，葉片宜采用弧面成斜面，葉片角控制在38*58*之內(nèi)。其全壓效率可達87%.曝氣鼓風(fēng)機節(jié)能瑞士蘇爾壽公司生產(chǎn)的超大型離心式曝氣鼓風(fēng)機，其調(diào)節(jié)范圍為額定流量的35%~107%，多變效率達82%.日本川嶺崎重工機械會社生產(chǎn)的GM型齒輪組裝式鼓風(fēng)機，其調(diào)節(jié)范圍為65%~100%，多變效率可達高爐鼓風(fēng)機節(jié)能國外高爐鼓風(fēng)用的軸流式壓縮機，多變效率最高達90%，采用全靜葉可調(diào)機械后操作范圍擴大到額定流量的55%110%.離心式壓縮機節(jié)能有代表性的多軸組裝式壓縮機是美國英格索蘭公司制造的Cenac型壓縮機，其等溫效率可達74%.日本日立公司生產(chǎn)的DH型離心壓縮機的等溫效率己達82%.日本神戶制鋼所在引進美國VC型離心壓縮機、改進美國VC離心壓縮機的基礎(chǔ)上，經(jīng)過改進制成了大流量半開式三元葉輪，葉輪的絕熱效率為9風(fēng)機節(jié)能技術(shù)的發(fā)展趨勢通風(fēng)機通過應(yīng)用葉輪、蝸殼等元件的研宄成果，以及進一步提高制造精度，力求使各種通風(fēng)機的效率平均提高5%10%.有的離心通風(fēng)機己采用了三元葉輪，效率提高10%；大型離心通風(fēng)機出現(xiàn)了采用較大直徑和較窄寬度葉輪、較高轉(zhuǎn)速的高效結(jié)構(gòu)，其最高效率可達87%以上，效率較高的軸流式通風(fēng)機，最高效率己達92%.從而使產(chǎn)品本身就是節(jié)能產(chǎn)品。 　　在運行中的調(diào)節(jié)節(jié)能方面，除了采用較先進的動葉可調(diào)、雙速電動機、液力耦合器及交流電動機的各種方法調(diào)速外，對大型通風(fēng)機又出現(xiàn)了調(diào)速節(jié)能的新裝置一一多級液力鼓風(fēng)機未來將會大力開展節(jié)能型鼓風(fēng)機的研制工作。如日本對蝸殼及葉輪等通流部分的形狀作了適當(dāng)改進，有效地防止了渦流及流動分離的產(chǎn)生，其絕熱效率比原來的鼓風(fēng)機提高5%10%；瑞士制造的大流量離心式鼓風(fēng)機，每級均沒有進口導(dǎo)葉，其多變效率可達82%；日本制造的多級離心式鼓風(fēng)機，采用進口導(dǎo)葉連續(xù)自動調(diào)節(jié)后，節(jié)能率達20%；高速單級離心式鼓風(fēng)機采用高周速、高壓比、半開式徑向三元葉輪后，其效率可提高10%；還有的在鼓風(fēng)機主軸的另一端設(shè)有尾氣透平，回收尾氣排放時的膨脹功率達到節(jié)能目的。 　　高爐煤氣余壓回收透平發(fā)電裝置（Top壓力能經(jīng)透平膨脹作功，驅(qū)動發(fā)電機發(fā)電的能量回收裝置。 　　該裝置既節(jié)能，又符合環(huán)保要求。目前，該裝備發(fā)展最快、水平最高的是日本。 　　離心式壓縮機將會越來越多地采用三元流動葉輪，使效率平均提高2%5%.如美國研制出的管線壓縮機的三種大流量三元葉輪，葉輪效率可達94%~95%；日本的單軸多級離心壓縮機的效率水平也進一步提高，其首級的大流量半開式三元葉輪的絕熱效率達94%.其調(diào)節(jié)方式將會更多地采用汽輪機或燃氣輪機驅(qū)動，以改變轉(zhuǎn)速來達到節(jié)能目的。 　　二、風(fēng)機節(jié)能的途徑與潛力風(fēng)機節(jié)能途徑與潛力總體上可分為兩大類。一類是從產(chǎn)品設(shè)計角度來提高風(fēng)機在設(shè)計點和變工況區(qū)的效率，盡量使風(fēng)機本身就是節(jié)能產(chǎn)品；另一類是從產(chǎn)品在觀場實際運行的情況來盡可能地提高其實際運行效率（有的稱其為裝置效率）。其總目標(biāo)都是減少功耗。 　　從產(chǎn)品設(shè)計角度來挖掘風(fēng)機節(jié)能潛力，其主要承擔(dān)者是風(fēng)機制造廠、與風(fēng)機專業(yè)有關(guān)的大專院校及科研院所。設(shè)GM通用機械計人員在設(shè)計風(fēng)機新產(chǎn)品時最注重的性能指標(biāo)就是效率（即節(jié)能）。從設(shè)計方面考慮，提高風(fēng)機效率的方法有多種，但最主要的措施有如下幾點：①采用三元流動葉輪，可使在同等流量、壓力條件下的風(fēng)機效率提高5%~10%；②新型風(fēng)機設(shè)計好之后，為了驗證其設(shè)計效果，需要制造出風(fēng)機模型進行試驗，若達不到預(yù)期效率目標(biāo)，還要做設(shè)計修正、再試驗，直至滿意為止；③計算機技術(shù)善改之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的計算流體技術(shù)普級之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的流體動力學(xué)方法CFD（CompuaionFluidDynamics），只需重新計算一次即可評估改進設(shè)計是否有效。雖然也需要一次排能試驗，則是為了進一步驗證所設(shè)計的產(chǎn)品性能。 　　提高風(fēng)機產(chǎn)品效率畢竟是余地很小，真正節(jié)能的巨大潛力還在廣大風(fēng)機用戶。 　　風(fēng)機用戶按風(fēng)機的運行特征是恒速機組成變速機組分別歸納的節(jié)能措施如下：恒速機組高效風(fēng)機替換低效風(fēng)機小葉輪換大葉輪；截短葉輪外徑；減少級數(shù)，拆摘葉片減少其數(shù)目；前（中、后）導(dǎo)葉控制，靜葉可調(diào)；改變動葉安裝角，動葉可調(diào)；臺數(shù)組合控制，串一并聯(lián)；ON-OFF開關(guān)控制；進口成出口節(jié)流；變?nèi)~片寬度；變擴壓器安裝備；聯(lián)合調(diào)節(jié)及微機控制等。 　　變速機組變頻調(diào)整、調(diào)壓調(diào)速、電磁調(diào)速、變極對數(shù)調(diào)速、串級調(diào)速（成轉(zhuǎn)子串電阻）、無換向器電動機調(diào)速、蒸汽輪機成燃氣輪機等原動機的變速、液力耦合器、液力調(diào)速離合器、機電一體化裝置（如微機控制等）、多級液力變速傳動裝置（MSVD）及其他（如三角帶傳動等）。 　　1.管道安裝結(jié)構(gòu)設(shè)計與節(jié)能風(fēng)機及其系統(tǒng)的節(jié)能取決于風(fēng)機必須是高效率的節(jié)能型風(fēng)機；風(fēng)機的運行工況必須在所預(yù)選而高效率工作區(qū)內(nèi)。 　　因而，必須精確確定系統(tǒng)的阻力一一流量關(guān)系，為風(fēng)機給出正確的壓力和流量值。 　　急度流場對管道截面上速度和壓力分布的影響在氣流轉(zhuǎn)彎前后，特別是在它的后面內(nèi)側(cè)，出現(xiàn)較大的渦壓。流線彎曲受離心力的作用，破壞了緩變流條件，靜壓沿截面不再為常數(shù)，流速沿截面的分布就不均勻。在轉(zhuǎn)變處裝設(shè)導(dǎo)葉能迫使氣流沿內(nèi)壁流動，從而防止了附面層脫體與渦流的產(chǎn)生。這樣，既可使流速沿截面的分布均勻，又可減少阻力。 　　急變流均對風(fēng)機性能的影響風(fēng)機使用現(xiàn)場常用的調(diào)節(jié)裝置有閘門、蝶閥等。除全開外，在它們之后都將出現(xiàn)渦壓。開度越小，渦壓越大，而且在主流區(qū)沿截面上的流速分布也將出現(xiàn)嚴重地不均勻。 　　試驗表明，在進氣箱中用調(diào)節(jié)葉片（百葉窗式）調(diào)節(jié)時，風(fēng)機性能曲線都有以下的共同特點：當(dāng)調(diào)節(jié)葉片安裝角在0*30*間差別級不大；當(dāng)調(diào)節(jié)葉片安裝角自0*向30*變化時，效率曲線略向左移，最高效率略有下降。 　　所有這些特點都是由于調(diào)節(jié)后葉輪入口處氣流獲得正預(yù)旋引起的。 　　2.風(fēng)機的運行調(diào)節(jié)與節(jié)能根據(jù)流體力學(xué)理論，氣體的流動過程將伴隨著損失。例如，氣體流過節(jié)流裝置后，氣流的壓力會相應(yīng)減少，也就是它們損失了風(fēng)機的有用功。由于這一切都是在風(fēng)機輸送氣體的過程發(fā)生的，這就浪費了風(fēng)機的能量。 　　風(fēng)機工況點是風(fēng)機在某一轉(zhuǎn)速下的性能曲線與管網(wǎng)阻力特性線的交點。風(fēng)機實際運行時，并非永遠停留在設(shè)計工況點上。它將隨用戶的需要或外界條件的變化而變化，也就是風(fēng)機實際上處于變工況下工作。要想使風(fēng)機的風(fēng)壓或風(fēng)量達到某一目標(biāo)值，就需要對風(fēng)機或管網(wǎng)進行人為地控制，并稱調(diào)節(jié)。通過有效地調(diào)節(jié)，實現(xiàn)在保證風(fēng)機能夠穩(wěn)定工作的條件下，既要滿足生產(chǎn)對流量或壓力的要求，又能最大限變地節(jié)能。簡言之，調(diào)節(jié)的目的就是滿足性能要求，擴大（穩(wěn)定）工況，實現(xiàn)節(jié)能，防止喘振。 　　風(fēng)機采用不同的調(diào)節(jié)方式都可達到同一目的，但節(jié)能效果各不相同。 　　根據(jù)理論分析及實踐證明，可得出如下4個方面的結(jié)對于鼓風(fēng)機和壓縮機，出口節(jié)流調(diào)節(jié)方式耗功最多。 　　盡管相對流量（實際流量0與設(shè)計流量0.之比）減少時，功率并相應(yīng)減少。如當(dāng)0=0.650.時，所對應(yīng)的功率減少到原來的80%左右，但與其他調(diào)節(jié)方式相比，耗能仍居首位。 　　如果相對流量變化不大時（或稱調(diào)節(jié)深度小時），幾種調(diào)節(jié)方式耗動差別不大。即調(diào)節(jié)方式對節(jié)能效果影響不大，甚至不僅不節(jié)能，反而因調(diào)節(jié)裝置的存在多耗功（如液力耦合器）。 　　要慎重選擇調(diào)節(jié)方式，以期獲得最大效益。 　　變速調(diào)節(jié)曲線接近理想曲線。所以，變速調(diào)節(jié)方式優(yōu)越，特別是采用變頻電動機調(diào)速的節(jié)能方案為最佳，但需要增設(shè)變頻裝置。對于中小容量的變頻調(diào)速建議積極試用；由于大容量高電壓變頻調(diào)速裝置價格較高，應(yīng)結(jié)合具體情況，綜合比較，決定取舍?？傊纫紤]調(diào)節(jié)性能，也要考慮設(shè)備初投資、可靠性及經(jīng)濟性等，全面評價調(diào)節(jié)方式的優(yōu)劣。

水泥高溫風(fēng)機葉輪的快速修復(fù)安廣析，楊位臣（魯南水泥有限公司，山東滕州277531）產(chǎn)到2300/d），分別于1990年和1991年投產(chǎn)，2臺高溫風(fēng)機一直運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，葉輪從未檢修、更換過。2004年6月在例行檢查時發(fā)現(xiàn)，2號風(fēng)機葉輪葉片磨損出較大缺口，運行至9月，該風(fēng)機出現(xiàn)較大振動，且時常報警、跳停，停機檢查發(fā)現(xiàn)葉片磨損嚴重超差，已不能繼續(xù)運轉(zhuǎn)。遂決定在現(xiàn)場不拆卸葉輪的情況下實施搶修。從停機到恢復(fù)運行僅用60多個小時，減少了事故損失。 　　1高溫風(fēng)機簡介1600-6；額定轉(zhuǎn)速995/min；額定功率1600kW；液力耦合器型號YOTC-1000；輸出功率610~1800kW.2施工準(zhǔn)備（由原風(fēng)機葉片尺寸決定）；J557電焊條20kg；氧氣3瓶；乙炔1瓶。 　　角向磨光機、便攜式振動測量儀各1臺（套）；動平衡試塊6件。 　　3施工方法不拆除外殼，直接在殼體上割出檢修方孔，能容一人坐在外殼上接觸到葉輪進行檢修作業(yè)即可，以加快施工速度。等施工完畢后再原樣恢復(fù)。 　　根據(jù)現(xiàn)場葉輪磨損情況，在葉片上劃出切割線，將葉片磨損變薄的部分全部割下。用角向磨光機將切口周圍打磨干凈，清除焊渣、毛刺等雜物，以利下一步的焊接工作。 　　根據(jù)割下的葉片尺寸，下料剪切葉片備件。備件鋼板與葉輪接觸的三面要打磨出單邊坡口。 　　焊接采用冷焊法，直流反接。焊接中要掌握好勻。焊條收弧時要注意填滿弧坑。背面用角向磨光機仔細清根，確認無缺陷后重復(fù)上述步驟，焊滿背面。焊后要仔細清除藥皮，務(wù)必除凈。 　　人員離開檢修方孔，確認安全后啟動電動機。 　　液力耦合器由低到高緩慢調(diào)整葉輪轉(zhuǎn)速，用測振儀分別測量兩個軸承座的水平、垂直方向的振動值。轉(zhuǎn)速分別在200、400、600、800、900、950/min時穩(wěn)定運行30min，記錄軸承振動值及溫升情況。 　　在提速運轉(zhuǎn)過程中，若出現(xiàn)振動值超差應(yīng)立即停止提速，穩(wěn)定運行，測量振動值及振動方向，以確定平衡塊定位位置。 　　以上步驟需反復(fù)進行，直至各振動值在標(biāo)準(zhǔn)允許范圍之內(nèi)。最后2號高溫風(fēng)機的振動值為：葉輪轉(zhuǎn)速930/min時，傳動側(cè)軸承水平振動1.2mm/s，垂直振動0.8mm/s；非傳動側(cè)軸承水平振動l.lmm/s，垂直振動0.8mm/s，完全符合規(guī)定。 　　恢復(fù)檢修方孔，回轉(zhuǎn)窯點火升溫并順利投料生產(chǎn)。生產(chǎn)中高溫風(fēng)機運行平穩(wěn)，在線測振儀顯示：回轉(zhuǎn)窯投料152/h，葉輪轉(zhuǎn)速845/min時，傳動側(cè)軸承水平振動100|JLm，垂直振動50|xm；非傳動側(cè)軸承水平振動90|xm，垂直振動46|xm，完全滿足生產(chǎn)需要。 　　4注意事項檢修中葉輪葉片的劃線切割、葉輪切口打磨、葉片備件的加工準(zhǔn)備、葉片的焊接等工序，最好由一人來完成，以保證加工量的均勻性。若實在不能由一人完成，至少也應(yīng)是一個工序由一人完成。 　　葉輪動平衡前一定要將葉輪全部仔細清理干凈，包括葉輪上的結(jié)皮、積灰以及焊渣、藥皮等，以保證動平衡的真實性。這一點非常重要。 　　若條件允許，動平衡試驗最好用現(xiàn)場動平衡儀進行。這樣既可節(jié)約時間，又能提高精度。 　　風(fēng)機修復(fù)后一直平穩(wěn)運行，運轉(zhuǎn)率在95%以上。 　　在2005年1月計劃檢修中檢查發(fā)現(xiàn)焊縫仍清晰可見，幾乎看不出磨損，斷定可以長期運轉(zhuǎn)。由此看來，此方法既可用于事故搶修，也可用于正常計劃檢修，以降低維修費用，縮短檢修時間。 　　焊接速度，最好一遍能填平焊縫，盡量使焊材填充均勻。

在鍋爐風(fēng)機控制中的應(yīng)用變速控制的節(jié)能效果。 　　1引言鍋爐蒸汽是企業(yè)的主要動力，對企業(yè)的生產(chǎn)及安全至關(guān)重要。通常要求爐膛負壓保持在某基本負壓范圍內(nèi)，如果爐膛負壓過大，既增加引風(fēng)機的電耗，又會造成爐內(nèi)燃料的浪費；如果爐膛負壓過小，不但影響燃料的充分燃燒，進而影響到鍋爐蒸汽的質(zhì)量，還會危及設(shè)備和操作人員的安全。近年來控制系統(tǒng)功能不斷增強，特別是構(gòu)成的系統(tǒng)具有抗干擾能力強對電源質(zhì)量要求低控制可靠及響應(yīng)靈敏等優(yōu)點，使凡在工業(yè)控制中的應(yīng)用更加廣泛。我們采用PLC控制，節(jié)能效果非常明顯，提高工廠的自動化水平。 　　宜賓學(xué)院張雪平我們采用，和變頻器構(gòu)成自動控制系統(tǒng)，控制鼓風(fēng)機和引風(fēng)機的轉(zhuǎn)速，實現(xiàn)鼓風(fēng)機引風(fēng)機的自動起停及緊急停機；根據(jù)爐膛負壓和煙氣氧量實現(xiàn)鼓風(fēng)機引風(fēng)機的變頻調(diào)速運行；實現(xiàn)鍋爐本體排空閥緊急疏水閥出口蒸汽閥的自動控制；能及時調(diào)節(jié)汽包水位主蒸汽溫度爐膛負壓煙氣含氧量。 　　根據(jù)控制要求，爐膛負壓是個重要的參數(shù)，負壓過大，則漏風(fēng)嚴重，總的風(fēng)量增加，煙氣熱量損失增大，同時引風(fēng)機的電耗增加，不利于經(jīng)濟燃燒；負壓偏正，爐膛要向外噴火，不利安全生產(chǎn)。控制系統(tǒng)根據(jù)爐膛負壓調(diào)節(jié)引風(fēng)機和鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)速，控制進出爐膛的風(fēng)量，使?fàn)t膛負壓維持在2000~3000Pa之間。 　　控制系統(tǒng)保留了擋板手動控制系統(tǒng)。我們選擇歐姆龍公司用；擴展功能強，本身具有18路輸入和12路輸出，最高可擴展到100點；精度高，多量程的人機和從模塊用于反饋控制?；局噶钐幚頃r間為72ms，平均無故障時間達30萬小時。 　　燃氣鍋爐控制要求鍋爐系統(tǒng)主要包括蒸汽系統(tǒng)，軟化水處理系統(tǒng)，給水系統(tǒng)，燃燒系統(tǒng)，排污系統(tǒng)，凝結(jié)水系統(tǒng)，疏水系統(tǒng)等。天然氣由工藝系統(tǒng)送來，經(jīng)過濾分離，調(diào)節(jié)壓力連鎖降至300~500Pa送至燃燒器?？諝庥晒娘L(fēng)機從鍋急停爐頂部吸入，經(jīng)地下風(fēng)道送至爐前風(fēng)箱，經(jīng)調(diào)風(fēng)與天然氣混合，進入爐膛燃燒。煙氣由引風(fēng)機經(jīng)地下煙道引出，送進煙囪，排入大氣。原來鼓風(fēng)機和引風(fēng)機的風(fēng)量分別由其出風(fēng)口檔板控制，人工操作。鼓風(fēng)機引風(fēng)機旦啟動均滿負荷運行，操作不便，且風(fēng)余量大，極大浪費能源。 　　手動氧氣變送器負壓變送器引風(fēng)柄器，電位器，引風(fēng)機系統(tǒng)控制原理爐膜氧量變送器通過輸出24mA信號作為鼓風(fēng)機變頻器模入信號，控制鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)速范圍，論文得到兩院院士關(guān)注技術(shù)創(chuàng)新只做速度控制。爐膛負壓檢測量通過，輸出信號作為引風(fēng)機變頻器的模入信號控制引風(fēng)機轉(zhuǎn)速。當(dāng)自動控制系統(tǒng)出現(xiàn)故障時，變頻器模入信號通過電位器手動給定，排除故障后恢復(fù)為自動控制方式。這種方式控制簡單，操作方便，可靠性高。 　　該控制系統(tǒng)考慮了連鎖保護，一旦鼓風(fēng)機或引風(fēng)機停機，或者變頻器出現(xiàn)故障，既報綜合故障信號，立即實現(xiàn)連鎖，鍋爐系統(tǒng)停爐，保證鍋爐安全。如果因鍋爐汽包液位低爐膛負壓超高或超低爐膛熄火等原因引起，應(yīng)立即輸出信號使引風(fēng)機和鼓風(fēng)機停機。 　　為保證鍋爐安全運行，要求PLC控制程序設(shè)計為先啟動引風(fēng)機，2分鐘后才能啟動鼓風(fēng)機；停機時，必須先停鼓風(fēng)機，5分鐘后才能停引風(fēng)機；引風(fēng)機因故障而停機時，必須立即停止鼓風(fēng)機。若變頻器有故障時，可以轉(zhuǎn)入手動控制，工頻運行，故障排除后，恢復(fù)為變頻運行，從而更有效地保證鍋爐的安全運行。 　　4應(yīng)用效果該控制系統(tǒng)用于宜賓熱電廠2#燃氣鍋爐，鍋爐型號322025400，蒸發(fā)量為20萬，以前采用檔板調(diào)節(jié)風(fēng)量時，大多數(shù)時間風(fēng)門開度只有60%左右，節(jié)流渦流損失很大，直接反映為電動機能耗高，經(jīng)濟性差。采用PLC控制的變頻調(diào)速系統(tǒng)后，工作頻率顯在35~40HZ，系統(tǒng)投運一個月的情況統(tǒng)計顯，平均日節(jié)電200kW.h左右，節(jié)電率達40%，降耗明顯；系統(tǒng)采用軟啟動方式，使電動機啟動電流大幅下降，減少了廠用電壓的波動，減少了空氣開關(guān)觸頭操作機構(gòu)行狀態(tài)，電動機風(fēng)機的軸承磨損和機組振動大為減少。 　5結(jié)束語對于中小型熱電廠，近年來受電網(wǎng)調(diào)控的限制，有的機組經(jīng)常處于低負荷運行，采用PLC控制，能保證鍋爐處于良好的運行狀態(tài)，節(jié)能降耗非常明顯，控制可靠，操作方便，提高了鍋爐操作的安全性，且對原有系統(tǒng)的改造工作量不大，投資小，回報高，經(jīng)濟效益明顯。

機械與設(shè)備離心風(fēng)機噪聲的產(chǎn)生與控制蔡祖光湖南省湘潭市新世紀(jì)陶瓷機械有限公司湖南4102制噪聲應(yīng)采取的措施。通過對離心風(fēng)機的噪聲進行檢測分析和研宄，確定了其噪聲的主要來源及其傳播途徑，并采取有效的噪聲治理措施，達到減弱或切斷噪聲的傳播途徑或消除噪聲源的目的。 　　1前言陶瓷工業(yè)常用的離心風(fēng)機是通風(fēng)與除塵裝置的關(guān)鍵設(shè)備，如陶瓷原料的干法粉磨工序雷蒙磨機鍛錘式磨粉機及鼠籠式打粉機等磨粉設(shè)備利用離心風(fēng)機將達到規(guī)定粒度要求的陶瓷粉料排出機外；噴霧干燥器隧道式干燥器室式干燥器鏈?zhǔn)礁稍锲骷案G爐等設(shè)備利用離心風(fēng)機進行熱交換，以便提高制品的加熱速度及加熱質(zhì)量等；旋風(fēng)除塵器及布袋除塵器等利用離心風(fēng)機對生產(chǎn)車間進行除塵處理，確保生產(chǎn)車間清潔明亮及文明生產(chǎn)等，利用離心風(fēng)機還可以完成陶瓷粉料的輸送等噪聲是陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機的致命缺陷。事實上，噪聲是多種不同頻率聲音的無規(guī)律的雜亂組合，嚴重損害人們的身心健康及降低工作效率。所以積極研究和探討陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機噪聲的產(chǎn)生原因危害性及其控制途徑，對保護操作工人的身體健康及提高企業(yè)的經(jīng)濟效益等具有深遠而重要的意義。 　　2噪聲產(chǎn)生原因離心風(fēng)機所產(chǎn)生的噪聲通?？煞譃闄C械噪聲電機噪聲及空氣動力噪聲。 　　2.1機械噪聲陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機的葉輪通常是直接安裝在電機軸上或通過聯(lián)軸器風(fēng)機軸或通過皮帶輪風(fēng)機軸及傳動帶與電機軸聯(lián)接起來，并隨電機軸起高速旋轉(zhuǎn)。雖然陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機的設(shè)計制造滿足了強度和剛度的要求，風(fēng)機出廠時，風(fēng)機軸風(fēng)機葉輪聯(lián)軸器及皮帶輪等旋轉(zhuǎn)零部件都己經(jīng)過嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后才組裝成臺。但因離心風(fēng)機的轉(zhuǎn)速高，生產(chǎn)環(huán)境惡劣，空氣潮濕及粉塵飛揚等，而陶瓷粉料及塵埃等固體顆粒的主要成分仍是石英和或方石英，其硬度特別高，所以陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機工作時，風(fēng)機葉輪等旋轉(zhuǎn)零部件極易磨損而產(chǎn)生機械噪聲，并現(xiàn)在以下幾方面風(fēng)機葉輪的不均勻磨損，在風(fēng)機風(fēng)壓的作用下，導(dǎo)致風(fēng)機葉輪產(chǎn)生變形，風(fēng)機工作時，因風(fēng)機葉輪的不平衡而產(chǎn)生機械噪聲。 　　因風(fēng)機軸承的磨損，造成軸承滾動體與其接觸工作面形成較大的間隙而產(chǎn)生機械噪聲，嚴重時，軸承的內(nèi)外圈與風(fēng)機軸軸承座也會形成較大的間隙而產(chǎn)生機械噪聲。 　　有些風(fēng)機通常采用多根傳動帶同時工作，若傳動帶的長度尺寸相差較大，風(fēng)機工作時，有些傳動帶張緊，另些傳動帶還沒有張緊，由此產(chǎn)生了機械噪聲。 　　因風(fēng)機的安裝不規(guī)范或工作零部件的聯(lián)接螺栓等松動造成機械噪聲。 　　因風(fēng)機的高速旋轉(zhuǎn)，導(dǎo)致風(fēng)機的某零部件產(chǎn)生共振而造成機械噪聲。 　　2.2電機噪聲電機是離心風(fēng)機的重要組成部分，通常風(fēng)機生產(chǎn)廠家采用的電機都是由電機專業(yè)生產(chǎn)廠家提供的，風(fēng)機生產(chǎn)廠家通常對電機內(nèi)部不再進行處理，而是直接使用。事實上，電機的噪聲種類繁多，通常主要現(xiàn)在以下幾方面因電機軸承的精度較差而產(chǎn)生的機械噪聲。 　　因電機內(nèi)部徑向交變的電磁力的激發(fā)而產(chǎn)生的電磁噪聲。 　　因換向器整流子碳刷摩檫導(dǎo)電環(huán)和整流子本身產(chǎn)生的機械噪聲。 　　因某些零部件的振動使其固有頻率與激振力頻率相近而產(chǎn)生共振，形成噪聲。 　　因電機轉(zhuǎn)子的不平衡或和電磁力的軸向分量產(chǎn)生的軸向竄動造成的噪聲。 　　因電機冷卻風(fēng)扇的形狀尺寸等參數(shù)不太合理而產(chǎn)生的空氣動力噪聲2.3空氣動力噪聲離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲通常可分為旋轉(zhuǎn)噪聲渦流噪聲和撞擊噪聲。 　　2.3.1旋轉(zhuǎn)噪聲旋轉(zhuǎn)噪聲又叫葉片噪聲，它是由高速旋轉(zhuǎn)的風(fēng)機葉輪葉片對氣體產(chǎn)生周期性的壓力而造成氣體壓力和速度的脈動變化所產(chǎn)生的噪聲。此外，風(fēng)機葉輪葉片在自由空間旋轉(zhuǎn)時，與其鄰近的某固定位置的氣體將受到風(fēng)機葉輪葉片及其壓力場的激振力作用，造成氣體壓力的起伏變化；由于風(fēng)機高速旋轉(zhuǎn)時，風(fēng)機葉輪葉片頻繁地逐個通過該位置，相應(yīng)地產(chǎn)生氣體壓力脈動，并向周圍輻射而形成噪聲。 　　2.3.2渦流噪聲渦流噪聲又稱渦旋噪聲。方面，氣流由進風(fēng)口軸盤及前盤進入離心風(fēng)機內(nèi)部時，由于氣體流道的急劇變化，氣體將產(chǎn)生劇烈壓縮或膨脹而形成渦流噪聲；另方面，氣流在通過風(fēng)機葉輪葉片通道時，由于氣體邊界層的脫流也會形成渦流噪聲。 　　2.3.3撞擊噪聲離心風(fēng)機所產(chǎn)生的撞擊噪聲是由氣流進入和離開離心風(fēng)機葉輪葉片時產(chǎn)生的沖擊噪聲，以及氣流流經(jīng)蝸殼蝸舌時所產(chǎn)生的哨聲噪聲等組成的。 　　3噪聲的危害性3.1噪聲影響心理并誘發(fā)多種疾病噪聲干擾人們?nèi)粘Ｕ勗拰W(xué)習(xí)工作休息等，并嚴重損害人們的身體健康。若長年累月地生活在噪聲的環(huán)境中，人們極易厭煩脾氣暴躁等，天長日久還會損傷人耳聾。臨床經(jīng)驗也明，心臟病高血壓腸胃病及癌癥等疾病的發(fā)展與惡化，都與噪聲的強度有著密切的關(guān)系。 　　3.2噪聲影響安全生產(chǎn)降低工作效率由于噪聲的干擾，人們極易疲勞，注意力分散，精力下降等，影響工作質(zhì)量，工作效率下降。由于噪聲的掩蔽效應(yīng)，人們不易覺察發(fā)生事故的預(yù)兆與各種警告信號的存在，極易造成設(shè)備的損害及人身傷事故的發(fā)生，嚴重危害安全生產(chǎn)。 　　4噪聲的控制途徑陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機所產(chǎn)生的噪聲，通常通過進風(fēng)管道進風(fēng)口機殼排風(fēng)管道排風(fēng)口及風(fēng)機基礎(chǔ)等向空間進行傳播，并嚴重危害人們的生存環(huán)境。為此我國政府頒發(fā)了工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)試行草案，國際標(biāo)準(zhǔn)化組織150也規(guī)定，工礦企業(yè)的噪聲不能超過85分貝。 　　根據(jù)人們對噪聲的承受能力，距離陶瓷工業(yè)生產(chǎn)廠區(qū)最近要求噪聲不能超過40，45分貝4.事實上，在距離陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機周圍1.5范圍內(nèi)測得的噪聲通常高達90，100分貝，有時甚至高達105分貝。因此，我們必須對離心風(fēng)機的噪聲進行有效地控制和治理，其控制途徑介紹如下。 　　4.1控制機械噪聲的途徑風(fēng)機葉輪風(fēng)機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉(zhuǎn)零部件須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正，合格后才能組裝成臺，準(zhǔn)予出廠。 　　定期檢查風(fēng)機各零部件的聯(lián)接螺栓及地腳螺栓是否松動，軸承是否異常磨損或潤滑不良，傳動帶是否張緊等。若發(fā)現(xiàn)情況異常時，應(yīng)立即停車排除。 　　安裝時，風(fēng)機與鋼筋混凝土基礎(chǔ)之間應(yīng)墊橡膠軟木板或毛氈板等軟質(zhì)材料，使離心風(fēng)機傳遞給鋼筋混凝土基礎(chǔ)的振動得到最大限度減弱或消除。 　　在風(fēng)機的進風(fēng)口和排風(fēng)口處安裝段橡膠軟管，可將離心風(fēng)機傳遞給風(fēng)管的振動在橡膠軟管處得到最大限度減弱或消除。 　　4.2控制電機嗓聲的途徑電機冷卻風(fēng)扇葉片須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后，才能組裝成臺準(zhǔn)予出廠。同時還應(yīng)合理選用電機冷卻風(fēng)扇葉片與導(dǎo)風(fēng)圈之間的間隙等，有效降低電機冷卻風(fēng)扇葉片的旋轉(zhuǎn)噪聲。 　　合理選用電機冷卻風(fēng)扇葉片的形狀及直徑等參數(shù)，有效降低電機冷卻風(fēng)扇的渦流噪聲。 　　若電機產(chǎn)生低頻電磁噪聲，明電機定子有偏心，氣隙不均勻，電機定子經(jīng)修復(fù)或更換后就能消除電機產(chǎn)生的低頻電磁噪聲；若電機產(chǎn)生高頻電磁噪聲，明電機轉(zhuǎn)子有缺陷，電機轉(zhuǎn)子經(jīng)修復(fù)或更換后也能消除電機產(chǎn)生的高頻電磁噪聲。 　　4.3控制空氣動力噪聲的途徑4.3.1風(fēng)機進風(fēng)口及排風(fēng)口處安裝消聲器消聲器是利用多孔吸聲材料來吸收聲能的，當(dāng)聲波通過襯貼多孔吸聲材料的進風(fēng)口及排風(fēng)口處時，聲波將激發(fā)多孔吸聲材料中的無數(shù)小孔中的空氣分子產(chǎn)生劇烈地運動，其中大部分聲能用于克服摩擦阻力和粘滯阻力并轉(zhuǎn)變成熱能而消耗掉，從而降低離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲。實踐明，在離心風(fēng)機的進風(fēng)口及排風(fēng)口處安裝消聲器，通常能降低進風(fēng)口及排風(fēng)口處產(chǎn)生的空氣動力噪聲約20，30分貝。4.3.2風(fēng)機進風(fēng)口處設(shè)置整流裝置因離心風(fēng)機的葉輪葉片排風(fēng)口的尺寸通常大于前盤處進風(fēng)口的尺寸，所以氣流在風(fēng)機中流動時，將在進風(fēng)口圓弧段部位處形成許多渦流，渦流將與風(fēng)機蝸殼及進風(fēng)口零部件產(chǎn)生多次頻繁地碰撞而形成空氣動力噪聲。若在風(fēng)機進風(fēng)口處位于風(fēng)機蝸殼內(nèi)部的外圍處設(shè)計制作防止產(chǎn)生渦流的整流裝置，即增設(shè)整流圈及擋板，就能有效地防止氣流在風(fēng)機進風(fēng)口處形成渦流，從而降低離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲。 　　4.3.3改善風(fēng)機蝸殼的結(jié)構(gòu)形式離心風(fēng)機蝸殼的作用是收集從風(fēng)機葉輪流出的高速氣流，并將此高速氣流引導(dǎo)至排風(fēng)口，在這過程中，高1進風(fēng)口2蝸殼5后盤6風(fēng)機軸3前盤4葉輪葉片7整流圈8擋板陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機的結(jié)構(gòu)意速氣流將撞擊風(fēng)機蝸殼并產(chǎn)生空氣動力噪聲。通過優(yōu)化和改善蝸殼的生產(chǎn)工藝，并精密制作流線形的對數(shù)螺線蝸卷曲線的風(fēng)機蝸殼，能有效地減少離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲。 　　4.4.4改善風(fēng)機葉輪的氣體流道控制離心風(fēng)機葉輪進風(fēng)口處的風(fēng)速可有效地減少風(fēng)機葉輪氣體流道的流速，降低離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲。若風(fēng)機葉輪葉片設(shè)計制作成后掠式扭曲葉片，即該風(fēng)機葉輪葉片在排風(fēng)口處適度向前傾斜，而在進風(fēng)口處又適度向后傾斜，就可以避免氣體流道急劇變化，阻止氣體產(chǎn)生渦流，從而減少離心風(fēng)機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲。 　　4.4控制噪聲的其它途徑通常聲音在穿過均勻致密的墻體材料時，聲能將被減弱或消除，聲能減弱得越多，那么隔音效果就越好。若用吸聲材料制作隔聲罩或隔聲間，將離心風(fēng)機封閉在較小空間內(nèi)，就能阻止其噪聲向外界傳播，減少離心風(fēng)機所產(chǎn)生。 5結(jié)束語目前，陶瓷工業(yè)常用離心風(fēng)機噪聲的產(chǎn)生與控制是各國陶瓷科技工作者和生產(chǎn)企業(yè)共同關(guān)注的課。我們認為應(yīng)在離心風(fēng)機的設(shè)計和制造中，優(yōu)化和完善離心風(fēng)機結(jié)構(gòu)，精心制作，盡量減少空氣動力噪聲的產(chǎn)生；對風(fēng)機葉輪風(fēng)機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉(zhuǎn)零部件應(yīng)進行嚴格的靜平衡和動平衡校正，以減少因風(fēng)機振動而產(chǎn)生的機械噪聲。然而由于離心風(fēng)機的葉輪轉(zhuǎn)速高，陶瓷生產(chǎn)環(huán)境，空氣潮濕及粉塵飛揚等，造成離心風(fēng)機工作時風(fēng)機葉輪葉片極易產(chǎn)生磨損而形成噪聲。我們應(yīng)通過對離心風(fēng)機的噪聲進行檢測分析和研究，確定其噪聲的主要來源及其傳播途徑，采取有效的噪治理措施，減弱或切斷噪聲的傳播途徑或消除噪聲源，確保最大限度減輕離心風(fēng)機對周圍環(huán)境的噪聲污染，從而改進工作環(huán)境，提高生產(chǎn)效率。

鍋爐引風(fēng)機電機控制的改進技術(shù)英荀湖南湘潭銅鐵公司熱電廠，湖南湘潭本廠234爐引風(fēng)機電機控制；可虛線框內(nèi)的控制線路繁雜，防跳，合閘部分重復(fù)。繼電器較多，經(jīng)常出現(xiàn)故障，給檢修工作帶來很大的不便。 　　線路明顯簡化且可靠性大大增強，其工作過程如下當(dāng)操作合閘開關(guān)1尺后，合閘線圈0得電，它所帶的接點相應(yīng)閉合，同時，繼電器KM得電，KM這樣控制電流由。7電機電樞，給串極式電機電樞個正向起動的力矩，使其合閘，到位后打開，合閘線圈失電，同時民1失電，忙，打開，KM，KM4閉合，其作用①使合閘直流電機與外界電源斷開當(dāng)激磁線圈與電源斷開時，正常的合閘電流突然中斷，根據(jù)電磁感應(yīng)定律，其內(nèi)部將產(chǎn)生自感電勢，又根據(jù)楞次定律，此電勢與原電流方向致，但此電流在電樞內(nèi)的方向是與原方向相反的，機電樞D7KM4D，給直流串極式合閘電機個反向制動力矩，使其迅速停止。較長時間的運行證明，改造效果良好。 　　專營變壓器內(nèi)蒙杭后成元機電行粹集大量手節(jié)能變壓器電機與多方物資調(diào)濟信息，業(yè)已形成北方變壓器市場。用戶以老換新以壞換好大小更調(diào)租賃及時到位。收售機電設(shè)備機床設(shè)備叉車。保證質(zhì)置。 　　有償使用購銷倍息。 　　森蘭以顧客為關(guān)注焦點有獎?wù){(diào)查活動圓滿結(jié)束2003年的春夏天。由于非典的囂張氣焰。企業(yè)間的正常商務(wù)往來被迫中斷大家只能靠電話傳真和網(wǎng)絡(luò)等進行溝通和交流。這無疑是對各行各業(yè)的嚴峻考驗。尤其是變頻器行業(yè)的各生產(chǎn)銷售企業(yè)更是受到了非?？简炞鳛閲鴥?nèi)領(lǐng)先品牌的森蘭變頻器。又是如何應(yīng)對非典，如何對客戶進行服務(wù)的呢，森蘭公司直以實業(yè)報國永創(chuàng)第為經(jīng)營理念。堅持技術(shù)為先導(dǎo)。質(zhì)量為保，森蘭創(chuàng)名牌。服務(wù)爭流的質(zhì)量方針。在非典期間。為了充分了解客戶求，森蘭公司開展了以顧客為關(guān)注焦點的有獎問卷調(diào)，活動并取得圓滿成功。 　　本次有獎?wù){(diào)，活動開始于2003年4月15曰。截止于5月30日。主要是采取問卷調(diào)，的方式了解客戶使用森蘭產(chǎn)品的情況客戶的需求以及客戶對森蘭的產(chǎn)品服務(wù)等的意和建議。自活動開展以來。森蘭公司選擇了350位有代性的森蘭終端客戶。向他們發(fā)出了調(diào)，問卷。截止5月30日。共有300多位客戶以傳真郵件等形式參加了我們的調(diào)查活動。這些客戶來自除西藏以外的全國所有省市自治區(qū)和級城市，涵蓋了機械設(shè)備業(yè)儀儀器業(yè)石油石化業(yè)采礦冶金業(yè)風(fēng)機水泵業(yè)包裝印染業(yè)化工業(yè)陶瓷業(yè)等幾十個行業(yè)和領(lǐng)域。有著廣泛而典型收到問卷后，我們及時對問卷進行了統(tǒng)計得到以下數(shù)據(jù)85.的客戶認為森蘭的技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)適中；96.牯的客戶認為森蘭采取了適當(dāng)?shù)囊藗骱蜏贤ǚ绞剑?5.95，的客戶認為森蘭的銷售工程師和服務(wù)工程師能提供足夠的技術(shù)支持；94.1的客戶認為森蘭的服務(wù)行為規(guī)范，能夠履行24小時服務(wù)響應(yīng)的服務(wù)承諾；96.36的客戶對森蘭的服務(wù)滿意；以上數(shù)據(jù)充分說明客戶對森蘭的產(chǎn)品和服務(wù)是非常認同的。這是森蘭公司直奉行顧客是老板以客戶為關(guān)注焦點的結(jié)果。也是森蘭能夠在短短幾年內(nèi)迅速成長為業(yè)內(nèi)領(lǐng)先品牌的原因。 　　當(dāng)然。本次調(diào)蠻中。有不少客戶非常關(guān)心森蘭，他們不僅對森蘭的產(chǎn)品外觀體積等不夠完美的地方提出了非常好的建議。而且希望森蘭以后能夠多培養(yǎng)些能夠提供系統(tǒng)解決方案的工程師；多搞些技術(shù)講座等。調(diào)，結(jié)束后我們將這些意反馕到了相關(guān)部門并對客戶的關(guān)心和關(guān)注衷心感謝。為此。森蘭公司將給每位參加調(diào)，活動的客戶送上份播美禮品。 　

離心風(fēng)機梯形截面蝸殼內(nèi)旋渦流動的數(shù)值分析王企逅戴韌陳康民上海理工大學(xué)動力工程學(xué)院，上海捅要本文求解時均NS方程和BaldwinLcmax湍流模式，使用基于時間推進法的JameScn格式計算方法，對離心風(fēng)機的梯形截面蝸殼內(nèi)部流場進行了數(shù)值模擬。計算結(jié)果明，在蝸殼各徑向截面上都存在著個旋轉(zhuǎn)方向相反強度交替變化的渦對。該渦對會隨著徑向截面位置與蝸殼運行工的變化發(fā)生復(fù)雜的變化。對該渦對演化細節(jié)的研究有助于探討蝸殼內(nèi)流動損失的些機理，風(fēng)機蝸殼內(nèi)的流動是高雷諾數(shù)劇烈分離的旋渦流動。對蝸殼內(nèi)旋渦生成演化細節(jié)的探討，有助于認識蝸殼內(nèi)旋渦流動的本質(zhì)優(yōu)化蝸殼的設(shè)計。 　　由于蝸殼內(nèi)部是復(fù)雜的旋渦流，其本身具有強烈的非線性性，對其內(nèi)部次流及旋渦流動細節(jié)至今還不夠明了。本文旨在運用數(shù)值計算的手段，對離心風(fēng)機梯形截面蝸殼內(nèi)的旋渦流動進行計算與研究，著重把握在設(shè)計工況與變工況下蝸殼內(nèi)旋渦流動的生成演化細節(jié)，從而為深入對蝸殼內(nèi)流動本質(zhì)的認識及改善其設(shè)計提供依據(jù)。 　　 　　1是計算所用風(fēng)機外型意。其中給出了蝸殼六個徑向截面，隨后將在這六個截面上考察旋渦的運動與發(fā)展規(guī)律。 　　財從=1.5其中，財計算流量點，Mdcs2.2計算方法合81揣流模型。方程組采用基于時間推進法的18，1格式，有限體積法離散。為提計算的速度與收斂性，本文采用了重網(wǎng)格，循環(huán)的，厘3技術(shù)隱式殘差光順當(dāng)?shù)貢r間步長等加速收斂技術(shù)。有關(guān)計算方法細節(jié)可參文獻4. 　　2.3計算網(wǎng)格與邊界條件網(wǎng)格生成采用分區(qū)分塊技術(shù)，將葉輪與蝸殼內(nèi)各布置約30萬個網(wǎng)格，并對壁面附近網(wǎng)格進行局部加密。2給出了整個蝸殼的維網(wǎng)格分布。 　　計算時進口給定流量與流動方向；出口給定背壓；壁面給定無滑移條件。計算殘差下降個量級即認為計算收斂。 　　3計算結(jié)果與分析縱觀各工況下徑向截面上流譜35，可以發(fā)現(xiàn)，在絕大部分的截面上都存在著個渦對，其中渦位于徑向截面的梯形區(qū)內(nèi)，另渦位于該截面的矩形區(qū)內(nèi)為了簡便起，以下稱在梯形區(qū)的渦為旋渦，在矩形區(qū)的渦稱旋渦。 　　旋渦從第個截面開始形成，并沿各截面呈現(xiàn)種初生發(fā)展耗散及潰滅的演變過程。而旋渦個截面上，并且它的形成過程要比旋渦清晰地多先從壁面有部分流體被卷起，并逐步形成渦核；位于壁面的初生了渦逐步發(fā)展并離開壁面向梯形區(qū)中心運動；丁渦在運動過程+，由于粘性耗散作用，強度逐步減弱，最終被耗散掉。這過程恰能夠說明流體的粘性和外壁的影響是形成旋渦的物理機制。 　　這些流譜從個側(cè)面也說明了，組成這渦對的兩個渦中，渦是個穩(wěn)定渦，它幾乎存在于從蝸舌至360的通流區(qū)域，而旋渦是個不穩(wěn)定的旋渦，它的產(chǎn)生發(fā)展與耗散主要在集中在120至240的通流區(qū)域。 　　這個渦對的強度也是交替發(fā)展的，開始時旋渦較強而初生丁渦較弱；隨著旋渦的發(fā)展，其強度大，此時尺渦的強度逐步變?nèi)?；隨著丁渦運動時的粘性耗散，強度又減弱時，只渦的強度又逐步回升。 　　同時還可以看到，這對旋渦的旋轉(zhuǎn)方向恰好相反，只渦是右旋渦而旋渦為左旋渦。上述這些現(xiàn)象是與旋渦守恒定理相致的。盡管旋渦守恒定理是描述理想流體的性質(zhì)，但在只數(shù)的粘性流體中，也往往能在定性上現(xiàn)出旋渦守恒的些規(guī)律。 　　比較各個工況下徑向截面上這對旋渦的產(chǎn)生發(fā)展過程及其強度的變化可以發(fā)現(xiàn)，在設(shè)計工況下這就說明，蝸殼的運作工況從小流量點到大流量點的變化過程中，就其粘性耗散而導(dǎo)致的能量損失而言，有個最佳工況點，這即是設(shè)計工況點。只有在設(shè)計工況點上，渦對的強度與作用范圍最小，這就預(yù)著蝸殼內(nèi)部流動的粘性損失小，流動的效率高；而在變工況點，渦對的強度很大，從而導(dǎo)致了流動的粘性損失增大，流動效率降低。在蝸殼的設(shè)計中，根據(jù)徑向截面上所通過的流量隨包角的增大成正比的增加這原則得出了蝸殼型線的等環(huán)量設(shè)計原則，并形成了對數(shù)螺旋線式的蝸殼型線，參照本文的計算結(jié)果明，這種等環(huán)量設(shè)計原則能在設(shè)計工況點較好的抑制旋渦的形成，從而降低損失，提了流動效率。而在小流量點，由于蝸殼內(nèi)部所通過的流量過小，通流速度過低，使梯形區(qū)的壁面上由于壁面的摩擦導(dǎo)致流動附面層分離從而形成旋渦；在大流量點，由于蝸殼內(nèi)的流量超過設(shè)計流量，過大的通流速度使大量流體擠入蝸殼內(nèi)，使蝸殼內(nèi)流動的不穩(wěn)定性增加，從而導(dǎo)致旋渦的形成。 　　值得注意的是，隨著蝸殼工況流量的變化，旋渦與渦流的相對強度也在發(fā)生變化。在小流量與設(shè)計流量下，旋渦的發(fā)展大小始終小于旋渦，而隨著流量的大，旋渦的強度有明顯的增加。旋渦與旋渦的相對強度的變化就反映出了蝸殼內(nèi)粘性損失大小的位置變化在小流量與設(shè)計流量工況點，旋渦的粘性損失主要存在于蝸殼徑向截面的矩形區(qū)，而隨著工況點的流量大，粘性損失的強度逐步向徑向截面的梯形區(qū)轉(zhuǎn)移。 　　因此，在梯形截面的蝸殼中，特別是在變工況時，旋渦所造成的總壓損失是制約蝸殼內(nèi)流動效率提的個不可忽視的重要因素。 　　4結(jié)論加格式并配合，湍流模型的計算方法，對離心風(fēng)機的梯形蝸殼進行了在設(shè)計工況與變工況下的數(shù)值模擬，著重研究蝸殼內(nèi)部各個徑向截面上旋渦的生成演化細節(jié)，計算結(jié)果明在梯形蝸殼的徑向截面上存在著旋轉(zhuǎn)方向相反強度交替變化的個渦對。其中個旋渦位于徑向截面的梯形區(qū)內(nèi)，是左旋不穩(wěn)定旋渦，它主要存在于120至240的通流區(qū)域中，并有明顯的產(chǎn)生發(fā)展與耗散過程；另個旋渦位于徑向截面的矩形區(qū)內(nèi)，它是個右旋較為穩(wěn)定的旋渦，它幾乎充滿于從蝸舌至360的通流區(qū)域內(nèi)。 　　這對旋渦的強度與蝸殼運行的工況有關(guān)在設(shè)計工況下，渦對的強度很弱，但在變工況時，渦對的強度，大。 　　隨著工況點流量的增加，位于徑向截面梯形區(qū)的旋渦發(fā)展強度也會增大，甚至?xí)錆M整個梯形區(qū)，這就造成了梯形區(qū)內(nèi)由于旋渦的粘性耗散所造成的總壓損失增加。因此，梯形截面蝸殼內(nèi)梯形區(qū)中由于旋渦的粘性耗散所造成的粘性損失是影響蝸殼內(nèi)部流動效率的個重要因素。 　

   觸發(fā)電路框觸發(fā)電路由過零檢測器、死區(qū)分頻器、控制器，脈沖分配器及電源5部分組成。過零檢測器從工頻501電源中分離出同步信號，利用它能準(zhǔn)確的控制切換時間。過零檢測的靈敏度很重要，般來說在真正零點附近較合適。角度太小，正負半周同步信號不易區(qū)分，特別是在工作環(huán)境發(fā)生變化的時候，容易丟失同步脈沖，造成輸出的不穩(wěn)定。角度太大，會造成組晶閘管還未關(guān)斷而另組晶閘管又被觸發(fā)導(dǎo)通的惡果利用計數(shù)器對同步信號進行計數(shù)分頻，完成降頻功能。，計數(shù)器的值越大，超低頻電源的頻率就越低。 　　3是32分頻的波形，個周期為64死區(qū)控制器在計數(shù)器即將計滿數(shù)只差個同步信號便將計滿數(shù)時關(guān)斷脈沖分配器的輸出。脈沖分配器將要輸出的信號分時分組送出，分時時間是由本信號的導(dǎo)通時間加上死區(qū)時間及另組信號的關(guān)斷時間構(gòu)成。兩組信號完全相同，僅在相位上相差18這里需特別指出，由于死區(qū)的存在，組信號簡單反相并不等于另組信號。對于無死區(qū)的電路，組信號簡單反相就可得到另組信號。 　　4輸出電壓的計算該超低頻電源的輸出是從工頻電源直接分頻得到的，它的輸出電壓與工作頻率是密切相關(guān)的。從理論上可推出半個周期的平均電壓為周波數(shù)，也代分頻數(shù)。死區(qū)所占周波數(shù)為2. 　　大，輸出電壓也就越大，但它們的變化規(guī)律是非線性的。對于3波形，變壓5結(jié)束語該超低頻電源不象其它超低頻電源能輸出比較規(guī)整的方波，它輸出的每半周都屬脈動直流。如果希望輸出波形為方破，可在輸出端并接濾波電容濾去交流分量。由于輸出是交流電，此處必須使用無極性電容且濾波電容的容量不能太大，否則由它產(chǎn)生的浪涌電流將會燒毀晶閘管實踐中發(fā)現(xiàn)在加濾波電容后使用效果并不理想，極板的極化現(xiàn)象有所回升。 　　1991引凡機電機異素現(xiàn)象分析某廠有臺使用多年的鍋爐經(jīng)改造后投入使用，司爐工反映1臺排煙用的引風(fēng)機電機又次發(fā)熱燒壞了據(jù)了解，這臺電機系列1化4極鼠籠理后用不了多久就會出故障。問似乎出在電機上。 　　引風(fēng)機和電機都安裝在室外電機有遮雨蓋板，引風(fēng)機是靠界電機通過皮帶輪和4根皮帶連接運行細心，從線徑和絕緣材料的選取烘烤工藝線組的焊接接線以及絕緣電阻等都經(jīng)再測量檢查，確認正確無誤。 　　 在鍋爐保養(yǎng)過程中，對電機引風(fēng)機也進行了檢修和保養(yǎng)引風(fēng)機氣道調(diào)節(jié)閥風(fēng)葉和軸都檢修過；牽引的皮帶也換上新的同規(guī)格和型號的皮帶。 　　電工把檢查的重點依然放在1以評去掉牽引引風(fēng)機的皮帶，測量電機空載電流為6.9左右，正常。再安裝好皮帶，調(diào)節(jié)好電機的安裝裝置，并調(diào)節(jié)引風(fēng)機時，測量電機的起動電流偏大，且運行電流達25六以上，顯然電機過載運行。再查看引風(fēng)機的配套電機的銘牌參數(shù)，與運行電機的參數(shù)匹配。 　　為什么電機運行時會過載呢，筆者注意到，若引風(fēng)機的轉(zhuǎn)速快則電機的負載就增大；反之，就減小。Ai引風(fēng)機皮帶牽引方式上看，由于，主次=廣欠其中，主為電機軸上皮諱輪直徑，4為引風(fēng)機軸上皮帶輪直徑，主為電機額定轉(zhuǎn)速，為引風(fēng)機軸鈣速，因此，次與0密切相關(guān)。戈了減小負載，相應(yīng)地減小，只要減，主就夠了。隨后，經(jīng)測算自制了1只1徑為，主的皮帶輪，換上后再測試，切正常了。 　　心把皮帶輪給打破了，隨后維修人員隨意換了1只比原皮帶輪直徑偏大的皮諱輪，終于釀成過錯。