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  因為燃燒器工作狀態(tài)不正常，燃燒器火焰的高溫區(qū)離爐膛前部過近引起的；經(jīng)燃燒器噴嘴噴出的油粒子未與空氣充分混合燃燒，導致燃油在高溫下缺氧分解形成了固體焦粒即引起結(jié)焦，重油在這方面的問題尤為突出。AWl7型轉(zhuǎn)杯式燃燒器是通過霧化杯高速旋轉(zhuǎn)，將油泵送入的燃油在高速旋轉(zhuǎn)的離心力作用下甩出杯唇，形成油膜，由組合風機送來的一次高壓風，以高速逆向于霧化杯轉(zhuǎn)向旋轉(zhuǎn)，剪切油膜，使油霧化，再由組合風機送來的二次風在整個燃燒過程中保持適當比例，從而達到預定的充分燃燒?？梢?，燃油與一次風、二次風的混合效果的好壞對燃燒器能否按設(shè)計的性能參數(shù)運行至關(guān)重要。在燃燒器的出口火焰中心應有一個回流區(qū)，以保證火焰穩(wěn)定和及時著火?；亓鲄^(qū)的前后位置和大小對燃燒的好壞有著重要影響?；亓鲄^(qū)建立不好會導致結(jié)焦，回流區(qū)的位置過前會導致燒壞燒嘴口和爐口。影響回流區(qū)大小和位置的因素比較多。AW17型轉(zhuǎn)杯式燃燒器的風機并非燃燒器廠家的原配件，而是另行配置的。風機的性能參數(shù)直接關(guān)系到風量的大小。鍋爐滿負荷運行時，如果風機送風量不夠，將直接導致一、二次風量的不夠。一次風風量不夠?qū)е乱淮物L的強度不夠，無法充分霧化油膜，致使部分油滴粒徑過大，同時也會導致霧化角偏大；相反在低負荷時，由于油量較少，油膜減薄，而一次風風量和燃燒器轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速不變，因而霧化質(zhì)量得到提高；同時，由于碹口角度必須與火焰擴散角相匹配，而火焰擴散角是油霧擴散角和二次風擴散角的向量之和，油霧的擴散角又是由一次風、轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速和油量決定的。所以當?shù)拓摵捎挽F的擴散角減小時，火焰擴散角也相應減小，火焰不至于直接與碹口相接觸，從而避免了爐口高溫和碹口結(jié)焦、耐火混凝土疏松剝落。經(jīng)過實際情況和上述的分析，推斷是用戶另配的風機與燃燒器不相匹配，導致燃燒器霧化性能改變，從而產(chǎn)生了諸多問題。解決措施將原風機調(diào)換成一臺功率稍大的風機，經(jīng)過重新調(diào)試，結(jié)果燃燒工況明顯改善，滿負荷運行也不再出現(xiàn)爐口結(jié)焦和溫度過高的現(xiàn)象。

引風機和排粉風機由于磨損而嚴重影響其強度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機械性能，而且縮短了使用壽命，有時甚至引發(fā)重大事故，這己成為火力發(fā)電廠安全運行的主要隱患之一。 　　多年來，用過許多表面強化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂（如鎳基碳化鎢等）、噴焊（如Fe-05等）和堆焊（如Fe-05、3A焊條等）等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強，對于引風機和排粉風機來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在收稿曰期：2005-其上噴焊耐磨材料（如Fe-05等），這樣做易使風機葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應力集中，這勢必影響葉輪的機械性能和強度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝（如Fe-05、A焊條等），雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。 　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應用。 　　2引風機和排粉風機的工況特點由于引、排粉風機工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子（煤粉、粉塵等），而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運動，在風機葉輪葉片進（氣）風口、工作面、中（后）盤端面、葉片工作面與中（后）盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風機快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風機葉輪的運轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強度，造成風機劇烈振動，甚至發(fā)生嚴重的飛車事故。 　　3風機的磨損部位及磨損機理3.1風機的磨損部位如所示，風機葉輪磨損的部位是靠近中（后）盤區(qū)域的葉片進氣端、工作面、出口端、主焊縫及中（后）盤端面，其中進氣端磨損最為嚴重。當介質(zhì)氣體進入葉輪時，運動方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動到中（后）盤，與中（后）盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強，因此顆粒的運動軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進口氣流角十分接近的角度進入葉輪。由于葉片進口氣流角并不等于葉片進口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會同葉片進氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。 　　風機葉輪的磨損過程可分為3個階段，第一階段：飽和磨損階段。風機葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當風機最初運轉(zhuǎn)時，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時間也比較長，因而是通風機運轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風機長時間運轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動設(shè)計工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風機的正常運行。 　　3.2風機的磨損機理1磨料磨損與葉輪碰撞后沿葉片工作面滑動或滾動的大直徑顆粒對工作面產(chǎn)生了一定的壓應力，使?jié)L動的顆粒壓出印痕，滑動的顆粒形成微觀犁削。犁削后堆積在兩旁和前緣的材料，在受到隨后顆粒的反復作用下，導致材料產(chǎn)生加工硬化或其它強化作用，因而造成葉片工作面的低應力擦傷型磨料磨損。 　　3.2.2腐蝕磨損風機使用過程中，由于介質(zhì)中含有少量爐氣、水份等，且引風機工作溫度通?？蛇_250°C、排粉風機工作溫度可達150*C，受溫度的影響，很容易在內(nèi)金屬表面形成水汽露點，為腐蝕提供了條件。由于發(fā)生化學作用而產(chǎn)生一層松脆腐蝕物，當腐蝕物被磨掉，露出新鮮表面又很快腐蝕磨掉，腐蝕加速磨損，磨損加速腐蝕。 　　3沖蝕磨損風機正常運轉(zhuǎn)過程中，流經(jīng)葉輪的介質(zhì)處于紊流狀態(tài)，介質(zhì)中顆粒的形狀處于隨機取向。 　　其中以小角度沖擊葉輪表面的顆粒，在以尖角與表面接觸時，接觸點很小的面積上將集中很高的沖擊壓力。沖擊壓力的垂直分量使顆粒壓入材料表面，沖擊壓力的水平分量使顆粒沿大致平行于材料表面的方向移動，使材料表面接觸點產(chǎn)生橫向塑性變形，從而切出一定量的微體積材料，造成了葉輪流道表面的微切削磨損。 　　其中以大角度沖擊葉輪表面的顆粒，在沖擊壓力垂直分量作用下，使顆粒壓入材料表面而形成彈塑性變形。到顆粒停止壓入運動為止，最終形成了不能恢復的塑性變形沖擊凹坑，在凹坑邊緣還有塑性變形擠出的堆積物。由于沖擊坑邊緣堆積物重新受到擠壓變形和位移而從材料表面剝落。從而引起了一定量的微體積材料損失，并造成葉輪流道表面的變形磨損。實際上，顆粒對葉輪流道表面的磨損常與微切削磨損及變形磨損同時存在。磨損量為兩種磨損復合作用的結(jié)果。小沖角時以微切削磨損為主，變形磨損為輔；大沖角時以變形磨損為主，微切削磨損為輔；30°~40*沖角時復合磨損量達最大值。值得注意的是：當顆粒的水平?jīng)_擊壓力（取決于顆粒的硬度、形狀、沖角、沖擊速度、葉輪材料的表面硬度等）較小時，顆粒不能壓入材料表面而直接產(chǎn)生塑性變形或塑性流動。但大量的顆粒反復沖擊，也將造成材料的疲勞剝落，即疲勞磨損。 　　綜上所述，引風機和排粉風機葉輪磨損的原因是很復雜的，可看作是介質(zhì)顆粒的沖蝕磨損、低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損聯(lián)合作用的結(jié)果。3種磨損形以沖蝕磨損為主，低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損為輔；同時低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損將加劇沖蝕磨損。 　　4耐磨工程陶瓷的選擇工程陶瓷材料具有密度小、熔點高、硬度大、化學穩(wěn)定性好和耐腐蝕等優(yōu)點，并且在一定程度上克服了傳統(tǒng)陶瓷的脆性，提高了材料使用的可靠性，可用它制成各種耐磨件，并在摩擦學領(lǐng)域中得到了越來越廣泛的應用。自我廠2003年開發(fā)出陶瓷耐磨風機以來，它的耐磨性較其它耐磨風機有了大幅度的提高，并具其獨特的優(yōu)點，有廣闊的發(fā)展前景。 　　常用的工程陶瓷主要有兩類：一類是金屬與碳、硅、氧、氮等非金屬的化合物；另一類是非金屬之間的化合物，包括硼或硅的碳化物、氮化物等。用于陶瓷風機中的工程陶瓷，要求具有高硬度、高強度并還應有優(yōu)良的耐磨蝕性能。同時，根據(jù)風機的磨損特征、葉輪所要求的耐磨壽命、工程陶瓷的價格等多種因素綜合考慮，選擇了氧化鋁Al23工程陶瓷作為引風機和排粉風機防磨用的陶瓷材料。其主要技術(shù)指標見表1.表1序號項目名稱指標主要原料成分氧化鋁Al2（）3洛氏硬度/HRA抗壓強度/MPa抗彎強度/MPa體積密度/（g/cm3）熱膨脹系數(shù)/（106/*c）5耐磨工程陶瓷在風機上的應用根據(jù)相關(guān)資料介紹，目前陶瓷與葉輪的連接大概有3種型式。 　　5.1粘接型主要采用有機或無機粘接劑將耐磨工程陶瓷塊粘接在葉輪的葉片及中（后）盤等極易磨損的部位。 　　由于粘接劑在高溫下粘接強度急劇下降，且葉輪轉(zhuǎn)速較高，線速度較大（通常大于120m/s），故此類型陶瓷防磨葉輪僅能應用于低溫工作環(huán)境，并且其工作穩(wěn)定性較差，安全性也不太可靠。據(jù)電廠反饋的信息來看，此類葉輪若應用于引風機和排粉風機，則陶瓷塊易脫落，陶瓷塊脫落后影響葉輪平衡，造成風機振動值增大，最終導致風機不能正常運行。 　　5.2釬焊型這是在葉輪的表面上，釬焊工程陶瓷后制成的高溫陶瓷耐磨風機。它的制作工藝比較復雜，首先要在陶瓷接合面上，印刷噴鍍金屬膠并在干燥后作燒結(jié)處理，然后將一塊銅板置于做過表面處理后的金屬襯板與陶瓷之間，銅板的兩面均敷有銀焊料，最后將它們焊接成一體。 　　這種風機的陶瓷片與金屬基體的結(jié)合強度非常高，耐熱性能也顯著提高，普遍應用在氣體溫度為400~500°C的場所。但此類風機制作工藝很復雜，造價很高，且通常的引風機和排粉風機的工作溫度僅為250*C、150°C，因此這類陶瓷防磨工藝較少應用于引風機和排粉風機上。 　　5.3整體型風機葉片或葉輪采用燒結(jié)整體成型的工藝，全部用工程陶瓷制作。由于陶瓷葉片或葉輪從成型到燒結(jié)、加工、制作工藝都極為復雜，故一般只用于機號不大的軸流式風機。 　　綜合考慮，以上3種型式的陶瓷耐磨風機均不宜應用于引風機和排粉風機，經(jīng)過反復調(diào)查、研究、考證，最后選擇了一種有別于現(xiàn)有的陶瓷防磨工藝，采用機械式連接+粘接劑粘接的工藝來制作陶瓷耐磨葉輪。其制作工藝為葉輪y拼裝金屬卡條y卡條焊接y清理卡條表面y涂粘接劑y安裝陶瓷塊y陶瓷塊止退處理y外露焊縫防磨處理y葉輪動平衡y超速試驗y整體檢查葉輪具體防磨型式見。 　　耐磨葉輪在制造過程中，進氣端金屬卡條塞焊于葉片進氣端部，U型陶瓷塊卡接在上面。葉片工作面上的金屬卡條垂直于葉輪中、后盤，塞焊于葉片上，陶瓷塊卡接在上面，其中，靠近中、后盤為一件J型陶瓷塊，用于保護主焊縫及中、后盤端面，其余為直條型陶瓷塊。每一陶瓷塊與金屬卡條的結(jié)合部均涂抹耐高溫的粘接劑，用于實現(xiàn)陶瓷塊的機械卡接、粘接雙重保護。 　　此種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，葉輪與金屬卡條為焊接、陶瓷塊與卡條采用機械式卡接，連接安全可靠。在陶瓷塊與卡條的結(jié)合部，涂覆粘接劑，使陶瓷塊與卡條的連接更為可靠，即使陶瓷塊破裂，也不會脫落，增加了葉輪運轉(zhuǎn)的安全性、穩(wěn)定性?？l處于陶瓷塊內(nèi)側(cè)，氣體介質(zhì)不會直接沖刷卡條，卡條不存在磨損問題。 　　這種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，制作工藝簡單，陶瓷塊與葉輪的連接安全可靠，幾乎無熱影響區(qū)，不會造成應力集中，且工程陶瓷密度?。?.5g/cm3），質(zhì)量遠低于通常使用的鋼質(zhì)防磨襯板，葉輪總質(zhì)量減輕，增加了風機主軸承的使用壽命。由此可見，此種陶瓷耐磨葉輪與其它類型的耐磨葉輪相比，具有很大的優(yōu)越性。 　　6應用耐磨陶瓷后其風機性能及效果為驗證陶瓷耐磨葉輪的使用性能，在某電廠對陶瓷防磨葉輪與堆焊Fe-05防磨的葉輪進行了使用對比。經(jīng)過半年的運行，檢查發(fā)現(xiàn)，引風機葉輪上的陶瓷塊幾乎未磨損，排粉風機葉輪上的陶瓷塊磨損也十分輕微。而堆焊Fe-05防磨的葉輪，引風機葉輪的Fe-05防磨層大部分磨損，必須重新堆焊Fe-05；排粉風機葉輪不僅Fe-05防磨層己磨光，防磨襯板也磨得變成很薄，特別是葉輪進口端，葉片己磨掉了100mm50mm，必須修補葉片、更換防磨襯板、重新堆焊Fe-05防磨層才能繼續(xù)運行。 　　試驗證明，在引風機和排粉風機葉輪上加裝耐磨工程陶瓷塊，是一項可靠和有效的耐磨防磨措施。只要施工仔細，嚴格按工藝操作，就可以保證陶瓷塊不會脫落，可確保風機安全和穩(wěn)定運行。

文結(jié)合在現(xiàn)場對一臺大型變壓器進行干燥處理的過程，介紹了現(xiàn)場實施的內(nèi)容和措施方法，指出了在現(xiàn)場類似工作中應注意的事項，并提出了在現(xiàn)場預防和減少變壓器受潮的措施意見。 　　側(cè)經(jīng)受近距離出口短路，變壓器重瓦斯保護動作掉閘，氣體繼電器內(nèi)存有大量氣體。經(jīng)電氣試驗和氣相色譜分析，該變壓器可能因不能承受近距離出口短路而引起低壓繞組損壞。對變壓器進行吊罩檢查，歷時部未發(fā)現(xiàn)明顯缺陷后，扣罩密封并真空注油。由于時間緊迫，確定在現(xiàn)場對變壓器的三個低壓繞組進行更換。在此期間用具有加熱功能的真空濾油機，對變壓器本體油進行加熱、循環(huán)脫氣和過濾，直至變壓器油的微水、工頻耐受電壓試驗和氣相色譜分析合格0&1.在準備了低壓繞組及相關(guān)絕緣材料后，于月日時，再次對變壓器吊罩，拆去上鐵軛，吊出高、中壓繞組檢查，發(fā)現(xiàn)低壓繞組已嚴重變形。變壓器在正常的情況下，變壓器油及固體有機絕緣材料在熱和電的作用下會逐漸老化和分解，并緩慢產(chǎn)生少量低分子烴類氣體，以及和氣體。這些氣體大部分被溶解在油中，當變壓器內(nèi)部存在潛伏性故障或放電故障時，就會加快產(chǎn)生這些氣體的速率。應用氣相色譜分析來檢驗變壓器油中溶解氣體的組分和含量，是能夠早期發(fā)現(xiàn)變壓器內(nèi)潛伏性故障的一項較為有效的方法，并且能監(jiān)視、掌握故障發(fā)展的趨勢，判定這些故障是否會危及變壓器的安全運行。 　為使變壓器修復用各絕緣件的受潮和臟污減少到最低限度，將在制造廠生產(chǎn)并試驗合格后的個低壓繞組，直接裝入密封的油罐中運至現(xiàn)場并保存；現(xiàn)場吊出的高、中壓繞組及時放入專門制作的塑料薄膜袋中臨時封存；有載分接開關(guān)的調(diào)壓開關(guān)等易受潮件放入恒溫箱中保存；心體上附著的金屬粉末等雜質(zhì)，用由變壓器油調(diào)合面粉做成的面團吸附干凈；用干凈布擦凈拆下的鐵心和上鐵軛等金屬件后，用蓬布覆蓋。 　　輔助加熱器直接暴露在大氣之中，為提高熱源效率，防止熱量散發(fā)，達到保溫效果和防止火災，在變壓器本體四周圍適量蓬布。由于環(huán)境溫度較高，又在底部用蓬布圍起，以便使電加熱器釋放的熱量向上輻射和對流，重點烘干底部墊腳絕緣和使變壓器箱體的油保持足夠的溫度。在變壓器本體和氣體繼電器的聯(lián)接處，接入真空濾油機（或者真空泵），以便變壓器本體抽真空時用。在變壓器油箱上接真空表，檢測真空度。加熱器進出口管路中插入溫度表。在變壓器箱體頂部、四周和底部，用膠帶固定數(shù)只酒精溫度計，以便隨時檢測各部位的溫度。將變壓器高、中、低壓套管的接線端子分別短接，會同鐵心和夾件的套管端子，通過絕緣線分別引至便于測量處。準備的兆歐表一只，以便于隨時測量各處絕緣電阻。清理現(xiàn)場的易燃物和雜物，準備足夠數(shù)量的滅火器和砂箱、鐵锨等。對現(xiàn)場值班的工作人員進行安全教育和操作技術(shù)培訓，使他們了解干燥過程、工藝要求和安全措施。 　　現(xiàn)場干燥處理的工藝要求和過程介紹,在變壓器扣罩干燥前，將變壓器本體受污染的變壓器油放干，用合格變壓器油對本體通過濾油機進行反復沖洗，本體扣罩密封后，注入準備好的合格的變壓器油，投上輔助電加熱器，開始加熱。對變壓器進行干燥時，首先開動真空泵，真空度達到時，啟動循環(huán)油泵。變壓器油開始循環(huán)后，再啟動電加熱器（防止油不循環(huán)而燒壞加熱器），使熱油在變壓器本體內(nèi)循環(huán)。真空泵一直運行，逐步使變壓器本體內(nèi)部保持全真空。干燥過程中，隨時監(jiān)視變壓器油的溫度，使其保持在左右，但不能超過溫度過高，引起變壓器油的裂化和內(nèi)部絕緣材料的加速老化，影響變壓器的使用壽命，又要防止溫度過低，使沉積在絕緣件中水分子運動速度慢，不易汽化蒸發(fā)，影響干燥效果，延長干燥時間。溫度的控制可以通過分組投切加熱器來進行。干燥過程中，每小時用兆歐表測量一次變壓器各繞組及鐵心、夾件等各部位的絕緣電阻，并做好記錄。往往開始時，絕緣電阻隨溫度的上升而下降，這是由于開始時蒸發(fā)出的水分較多，在真空和溫度作用下，產(chǎn)生的凝結(jié)水還未及時排出，而附著在絕緣件的表面引起的。干燥到一定程度后，絕緣電阻再隨溫度的上升而不斷提高，這是由于絕緣件內(nèi)水分的不斷減少引起。最終，絕緣電阻上升到某一穩(wěn)定值。 　　由于真空熱油干燥的優(yōu)點在于效率高，且不會因絕緣件收縮而引起各部緊固件松動，故未進行第二次吊罩檢查，僅在變壓器真空注油前，打開人孔和開窗對可觸及的緊固件抽查，未發(fā)現(xiàn)緊固件有松動的現(xiàn)象。變壓器干燥結(jié)束并檢查后，按規(guī)程要求進行抽真空并注入合格變壓器油，按更換繞組大修的標準進行例行試驗，全部合格，并進行了繞組變形測量，以便于今后的對比分析。 　　真空熱油噴淋干燥大型變壓器，免除了靠解除真空來加速水分逸出的流程，但這必須建立在箱體能夠承受高真空度的前提之下。此方法由于簡單易行，干燥效率高，一般可以不進行變壓器的二次吊罩檢查，是目前現(xiàn)場采用的一種理想方法。干燥過程中，保持變壓器箱體的高真空度和高溫度，可易于水分的快速蒸發(fā)和析出，是提高干燥效率的重要途徑。由于變壓器絕緣材料的親水性較好，一旦受潮，析出的難度大，所以在修復過程中，要盡可能地采取防雨、防潮措施，盡量減少各部件因侵入水分而受潮。這是減少干燥時間，盡快恢復變壓器運行的首要前提條件。防止油溫過高和火災事故，是變壓器真空干燥處理過程中應重點把握的工藝。在處理過程中，一要加強值班，嚴格監(jiān)視各部位溫度指示。二要注意保證齒輪泵可靠運轉(zhuǎn)，一旦停運，立即斷開各加熱器的電源。三是齒輪油泵運轉(zhuǎn)后才能投入加熱器，反之，切除加熱器后才能停止齒輪油泵。用于干燥的變壓器油雖未開始裂化，但由于在以上高溫時間較長，因氧化會引起老化，性能勢必下降，因此建議不要將其再繼續(xù)用于高電壓、大容量的電氣設(shè)備上，但可在低壓設(shè)備中使用。 　　結(jié)束語在現(xiàn)場對變壓器實施復雜檢修，在引起內(nèi)部絕緣受潮后，利用現(xiàn)場所具備的條件，對變壓器進行干燥處理切實可行。選擇合適的干燥方法至關(guān)重要，真空熱油噴淋干燥法特別適用于大型變壓器，干燥效率高于其它干燥方法。

 當前，工業(yè)4.0趨勢下，全球涌現(xiàn)出了眾多的自動化創(chuàng)業(yè)公司，但是它們的技術(shù)創(chuàng)新往往實現(xiàn)的是一個小眾產(chǎn)品而且受制于系統(tǒng)集成商被變相“綁架&dquo;等相似的問題;同時，想押寶“自動化&dquo;賽道的投資人，也對于如何精準地判斷自動化初創(chuàng)項目而迷茫。 　　為此，鈦媒體駐硅谷記者專訪了Oculus的投資方、美國一線基金Fomaion8合伙人沈瀚，請他為讀者深入解讀當前工業(yè)自動化領(lǐng)域的創(chuàng)業(yè)趨勢、問題以及解決之道。 　　“物件抓取&dquo;成為工業(yè)自動化瓶頸 　　目前，全球即將迎來工業(yè)4.0時代，作為主要標志之一的工業(yè)自動化已經(jīng)成為最熱門的創(chuàng)業(yè)方向。據(jù)沈瀚介紹，全球范圍內(nèi)，工業(yè)自動化領(lǐng)域主要出現(xiàn)了三類創(chuàng)新方向。 　　首先，為新的制造和物流應用場景提供整體解決方案，加入人工智能、數(shù)據(jù)分析等新的技術(shù)提升。這一領(lǐng)域主要聚集了ABB、Kuka、FANUC、Kiva(被亞馬遜收購)等眾多自動化領(lǐng)域的巨頭。沈瀚表示， 　　“但是對于歐美初創(chuàng)企業(yè)來說，這個領(lǐng)域啟動資金需求大，論證和銷售周期長，核心技術(shù)壁壘往往有限，很容易就會陷入比拼價格和性價比的局面。對大量的中小企業(yè)客戶而言，全套自動化方案雖然誘人，但是需要資金大，因此購買力也很有限。&dquo; 　　其次，視覺識別技術(shù)。工業(yè)自動化的另一個必備因素就是給機器人“裝上眼睛&dquo;。以往的工業(yè)自動化場景機器人只需重復處理預設(shè)尺寸的物件。但是隨著制造業(yè)和物流業(yè)的發(fā)展，物件的位置、擺放方向、種類、形狀和大小也越來越多樣，需要機器人有視覺識別能力。目前這一方向也面臨著一些挑戰(zhàn)和機遇，主要體現(xiàn)為是否能為客戶提供達標的識別準確度和精度以及滿意的性價比。 　　再次，物件抓取技術(shù)。物件抓取方面，傳統(tǒng)方法是通過真空吸盤或是機械爪來抓取物件，比如用真空吸盤吸附汽車玻璃擋風板等，但是目前還有大量的物件無法通過傳統(tǒng)方法抓取，比如布料、水果、柔性電子器件等。 　　“布料遇到真空吸盤會透氣、變形，而柔性PCB遇到真空吸盤則非常容易損壞，不能用傳統(tǒng)方法抓取。同時，已有的物件抓取技術(shù)為了達到高精準度對于視覺識別的要求是比較高的，而目前尚未看到一個性價比較好的視覺識別方案。&dquo;沈瀚向鈦媒體坦言。 　　如何看工業(yè)自動化創(chuàng)業(yè)項目? 　　對于押寶“自動化&dquo;賽道的投資人，除了找準三個主要的創(chuàng)新領(lǐng)域，另一個令他們苦惱的問題是如何看工業(yè)自動化領(lǐng)域的創(chuàng)業(yè)項目?對此，成功投出硅谷工業(yè)自動化領(lǐng)域新星Gabi的沈瀚也給出了自己的建議。 　　第一，產(chǎn)品一定要標準化、普適性。自動化領(lǐng)域的創(chuàng)業(yè)項目有不少源自創(chuàng)始人在實驗室的科研成果，但是從實驗室技術(shù)到產(chǎn)品商業(yè)化，中間還有巨大的鴻溝。“有些自動化技術(shù)的應用場景乍一看很廣，但是具體落實上要為客戶A改改這里，為客戶B改改那里。如果不加選擇地對于每一個細分場景都推出定制產(chǎn)品，那么可能會出現(xiàn)一個定制版本一年只能賣出5-10套的局面，研發(fā)要不斷燒錢、銷售增長勢必緩慢。所以做自動化創(chuàng)業(yè)項目，產(chǎn)品的標準化、普適性是非常關(guān)鍵的。&dquo;沈瀚如是說。 　　第二，產(chǎn)品兼容性要好、要能夠做到即插即用。為降低進入門檻，實現(xiàn)規(guī)?；?，一個好的自動化產(chǎn)品要最大程度地兼容客戶已經(jīng)采用的生產(chǎn)或物流流程，實現(xiàn)“最小的擾亂和破壞&dquo;。試想一下，一個企業(yè)若是已經(jīng)花了巨資上馬了自動化流程，是很難為了一個針對某個環(huán)節(jié)做出有效改進的新的技術(shù)而拆了重來的。 　　第三，掌控自己的命運，而不是一味受制于系統(tǒng)集成商的控制。“目前很多自動化產(chǎn)品由于不能很好地做到標準化和兼容性，往往需要依賴系統(tǒng)集成商進行銷售，這樣變相成為賣零件的了。作為VC，我是沒法投這樣的項目的，&dquo;沈瀚表示，“一個實現(xiàn)了標準化、兼容性好、能即插即用的自動化產(chǎn)品應該有能力擺脫系統(tǒng)集成商限制，可以直銷也可以走渠道商，并且在和各種產(chǎn)業(yè)巨頭合作時保持合作但不依賴的狀態(tài)。&dquo;

多翼離心風機閃結(jié)構(gòu)緊湊，壓力系數(shù)噪音低而被廣泛應用在家用電器空氣調(diào)節(jié)及各種通風換氣的場合。眾所周知，多翼離心風機內(nèi)部的壓力脈動，尾流，邊界層分離和旋渦脫落對多翼離心風機殼的非對稱性及其內(nèi)流場屬于全粘性的維流動，憑借現(xiàn)有的實驗手段要很好地準確地測試葉片間的某些流動現(xiàn)象是非常有限和困難的。對于多翼離心風機的研究，目前筆者所到的大部分研究報道是關(guān)于氣動特性實驗及葉輪與殼體優(yōu)化配置方面的，在數(shù)值模擬分析方面，有關(guān)多翼離心風機的分析基本上都是維的2，6，筆者還沒有到有關(guān)多翼離心風機整機維，的分析報道。本文應用比較成熟的商業(yè)，軟件對多翼離心風機的維內(nèi)部流場進行數(shù)值分析。數(shù)值分析結(jié)果明蝸克內(nèi)部的最大壓力沿著軸線力向分布在不同的圓崗位置；在葉輪內(nèi)部蝸5上游區(qū)域存在著進口旋渦；在蝸舌附近存在著明顯的從葉片出門到進口的逆向回流，同時在蝸舌間隙中存在著間隙渦；本文計算的流量壓力曲線及些典型位聊的速度沿軸向的分布特性與實驗結(jié)果1吻合良好。 　　2多翼離心風機的配置風機，葉輪外徑2=14輪轂比=857，葉輪出口角32，=175.，葉輪進口角3值；湍流方程采用標準壁商函數(shù)時，近鎮(zhèn)為經(jīng)驗常數(shù)；7為點的湍流動能；辦是從點到壁面的距離；為尸點流體的動力粘度。 　　5邊界條件報，多翼離心風機的實私運行情況給記葉輪進口總上為，和湍流強度及水力直徑邊界條件；蝸克出口給定出口靜壓邊界條件；葉輪選用旋轉(zhuǎn)坐標，給定旋轉(zhuǎn)壁面邊界條件為250，1心；蝸殼選用靜止坐標，給定標準壁面邊界條件，6計算結(jié)果及討論。力特件曲線，2給出了計算的流量以力曲線與實驗值的比較結(jié)果，吻合良好。對于每個工況點時，本文認為計算收斂。 　　流量mVh面針對最效率點附近的工況流量系數(shù)40.挪的流動特性進行討論。3足，截向進氣側(cè)的靜壓和全壓分布云，從中可以符出，從葉片進口到出口，由于葉片做功，靜也和全壓持續(xù)增加，最大靜化和全化都在蝸殼壁面附近，在這個截面上，蝸殼內(nèi)部最大壓力大致位干圓周210位釓靠近壓力出口面由尸存在流動損失全化有所廠降，但靜壓由于蝸殼的擴壓作用卻逐步提。 　　寬度，=.，7仙，蝸舌間隙7.3.葉輪與蝸殼的配，1. 　　a監(jiān)測點位置b葉片形狀191葉片形狀及蝸究的化何配置3網(wǎng)格生成敏，將復雜的汁算區(qū)域分割成葉輪內(nèi)部區(qū)域，葉片流道區(qū)域，蝸殼心部區(qū)域等部分，各區(qū)域甲獨生成介沾的網(wǎng)格，相臨的區(qū)域共用同個面，享用相同的叫格節(jié)點，各域的網(wǎng)格數(shù)分別為212914533634和3206奶個節(jié)點，網(wǎng)格形狀采用棱柱形面體網(wǎng)格，葉片及蝸殼沿軸向面分別采用矩形網(wǎng)格。 　　4數(shù)值求解方法讓算采用維雷諾平均立恒形以，乃程，湍流模項選取廠標準兩方程模吼壁曲附近粟用標準劈凼函數(shù)。計算方法采用3；町0，隱式方法，湍流動能湍流耗散項動璜方程都采用階迎風格式離散；壓力速度耦合采用3算法。連續(xù)件方程和動量方程寫成張量形式分別各公式中5是源項，征0，6，18力和離心力；湍流動能和耗散率=從以下輸運方程得到，以，面上，蝸殼內(nèi)最大壓力位于圓周12，和，的位置，而在靠近輪轂側(cè)的截面。，蝸殼內(nèi)最大壓力位置移到圓周300處，而在靠近進氣側(cè)的截而上，這個位置是位于圓周210附近的3，因此我們認為蝸殼內(nèi)部的最大壓力在軸向方向上是沿閼周方向移動并改變其分布位置和大小的。 　　在葉輪內(nèi)部，越靠近葉片前緣，動和速度越高，這主要是由于高速旋轉(zhuǎn)的葉輪對葉輪內(nèi)部的氣流不斷吸附的結(jié)果，最動壓和速度位于葉輪外緣蝸殼出口方向，即1中的+2坐標方向。 　?、轸攭鹤魅珘簞訅涸扑俣仍?.0285截面上動叫和速度云數(shù)值模擬結(jié)果明，葉輪內(nèi)部蝸舌附近的氣流部分受蝸殼出口方向葉片的吸力作用要流向蝸舌上游而排出蝸殼，同時另部分由于蝸舌下游葉片游K域，葉片進口前緣存在著明顯的進旋渦。時在靠近輪轂側(cè)的截面，由于受輪轂壁面的影響，進口旋渦基本上消失了。6為2=0.019截面和=0.056截面上的速度流線，從中可以顯地看出這流動特性。 　　氣流山丁受到蝸舌通道急劇縮小的影響，在蝸舌上游位丁葉片出口的部分氣流又逆流回葉輪進口，在這個化域存在著定程度的出口逆流，同時由于逆流的存在和受到蝸舌的影響，在蝸舌間隙中存在明顯的間隙渦，該間隙渦的存在使蝸舌間隙的有效流動通道進步減小，使通過蝸舌間隙的氣流偏向蝸舌邊，惡化1間隙的流動，成為重要的噪源。 　　曲線，監(jiān)測點位置分別娃12+2方向取葉片進U前緣lOmm位置的點l，具體中可以肴出，在葉片進口，沿軸線方向，軸向速度和速度大小娃逐漸減小的；徑向速度和靜壓沿軸向逐漸，加。由于受高速旋轉(zhuǎn)的葉輪吸氣影響，徑以速度在軸向的前13部分積聚增加，隨后變化平緩。故而，對于多翼離心風機而言，葉外的寬度不宜太4軸向速度作徑向速度大，否則不利于靠近輪轂側(cè)氣流進氣條件的改善。 　　⑷靜比作速度大小體坐標為，0.073，0.073，0，0，0.073；從中可以看出，葉片出門速度沿軸向逐漸增加，而靜沿軸向變化平緩。由于蝸殼的非對稱性，葉片出口速度和靜壓大小在不同的圓周位置是不同的，它們沿軸線方向的變化趨勢也有所變化的。故而本文認為，由于偏心蝸殼的存在，對于多翼離心風機時言，用維流場或個葉通道的計算結(jié)果來考察整個流場的流動特性是很堆有效地放映出多翼離心風機內(nèi)部的真實流動情況。 　　度沿軸向的分布特性與文獻的測試結(jié)果基本上具有相同的變化趨勢和數(shù)值，計算結(jié)果與實驗結(jié)果基本吻合。 　　4結(jié)論程和冗兩方程湍流模型對多翼離心風機的內(nèi)流場進行了維數(shù)值分析。計算結(jié)果明，在多翼離心風機內(nèi)部存在著明顯的維流動。結(jié)果顯蝸殼內(nèi)部的最大壓力沿著軸線方向分布在不同的圓周位置，葉輪內(nèi)部蝸舌上游區(qū)域存著進口旋禍，進口旋渦在靠近輪轂側(cè)由于受到輪轂的影響基本消失。 　　蝸附近存在著明顯的從葉片出門到進口的逆向閩流，蝸舌間隙中存在著間隙渦，間隙渦的存在使蝸舌間隙的有效流動通道減小，蝸舌間隙中的氣流向蝸側(cè)偏移；僅對多翼離心風機某個葉片通道或某個截商的數(shù)值計算很難真實地反映風機內(nèi)部的真實流動特性。

 環(huán)流風機一般可分為調(diào)速和不調(diào)速兩種。調(diào)速風機通過調(diào)整其輸入信號頻率，可針對植物不同生長時期，采取不同風速，相比而言具有更大的靈活性和實用性。在實際使用中一般采用縱向交錯對吹的排列方式，以實現(xiàn)室內(nèi)空氣循環(huán)流動的目的。 　　依種植品種不同，溫室內(nèi)的灌溉方式也多種多樣。盆栽植物和花壇植物的灌溉主要有潮汐式灌溉、噴灌、滴灌/滴箭和槽式灌溉四種形式。潮汐式灌溉是將植物置于不透水的種植臺或地板上將水注滿，植物通過盆底的排水孔吸取水分，由于整個過程葉面保持干燥，減少了病蟲害的發(fā)生，同時避免了水分和養(yǎng)分的流失。在實際操作過程中，種植臺或潮汐地板通常稍微傾斜以利排水，根據(jù)實際需要潮汐灌溉往往分成幾個區(qū)進行，當一個區(qū)的灌溉完成之后，水分被引流到下一個區(qū)接著進行最后流回蓄水池，重新凈化和調(diào)節(jié)養(yǎng)分平衡。 　　槽式灌溉的原理同潮汐式灌溉基本相同，只不過以水槽取代了種植臺，水分通過滴管從較高端進入，然后匯入另一端的排水溝。水槽通常架設(shè)在地面之上，花盆和葉面間的空氣流動性更好，加溫方式也更加靈活。同時水槽本身也是種植臺，因此價格相比潮汐式灌溉較低。其主要缺陷在于對花盆大小的適應性較差。 　　噴灌是灌溉系統(tǒng)中應用較多的一種形式，可分為固定式上噴、懸掛式上噴和移動式噴灌三種。固定式上噴和懸掛式上噴設(shè)備價格低廉，可用計算機控制，灌水面大且灌水迅速，主要缺點是葉面潮濕，浪費水肥，灌溉均勻性只能達到70~80%.移動式噴灌相比之下灌水的均勻度明顯提高，它的優(yōu)點還在于其操作靈活，可以有選擇地進行灌溉和施肥，這對于定植密度較高的育苗溫室來說尤其適用。

三峽工程使中國成為世界第一直流輸電國家近曰。記者了解到三峽工程輸變電線路的建設(shè)。使中國一躍成為世界第一的直流輸電國家。 　　為保證三峽工程發(fā)出的強大電力穩(wěn)定可靠輸出，國家電網(wǎng)公司展開了規(guī)模巨大的三峽輸變電工程建設(shè)。三峽輸變電線路向東。西。南。北四個方向輻射。奠定了全國電網(wǎng)互聯(lián)的基本格局截至目前，三峽輸變電工程累計投產(chǎn)線路總長6740km.其中直流線路總長WeSkm.建成直流交換站5座。換流站容量1272kW.目前。在建的2172km線路中。直流輸電線路有1075km.三峽輸變電工程規(guī)模世界最大。直流工程技術(shù)水平世界最高。單個換流變壓器容量世界最大。直流工程建設(shè)工期世界最短。直流輸電運行經(jīng)濟指標世界最優(yōu)等多個''世界之最&quo;.隨著三峽輸變電工程的投入運行。在直流輸電領(lǐng)域。中國電網(wǎng)的安全運行和經(jīng)濟技術(shù)指標已經(jīng)居世界前列。 　　曰前。南通鍇煉實業(yè)（集團）公司與著華大學等國內(nèi)著名高校強強聯(lián)合。開發(fā)具有自主知識產(chǎn)權(quán)的兆瓦級風電機組取得重大進展。兩臺樣機將于2005年年底組裝調(diào)試。2006年3月運行發(fā)電前只能生產(chǎn)乃千瓦以下的風力發(fā)電機組。兆瓦級風電設(shè)備依賴進口。昂貴的價格制約了風電產(chǎn)業(yè)的發(fā)展1南通鍇煉實業(yè)（集團）公司。從2003年開始。先后投入M00多萬元。 　　瞄準國內(nèi)空白。努力攻克兆瓦級風電最佳槳距技術(shù)及獨立變槳系統(tǒng)等高新技術(shù)。據(jù)清華大學專家介紹。該機組具有吸收風速范圍廣。發(fā)電效率高。 　　制造成本低等優(yōu)點，達到國際先進水平。

除塵風機電機轉(zhuǎn)子阻尼繞組斷裂一例陳鐵林湘潭鋼鐵集團有限公司電氣修造廠（411101）1情況介紹主風機的拖動電機為4000kW同步電動機，型號為T4000-4/1430，額定值：4000kW、10kV、266A、1500/min，連續(xù)運行。該電機由哈爾濱電機廠1997年制造，2000年10月投入運行，2001年4月因定子繞組對地絕緣起火運至我廠大修。大修時，發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子兩端阻尼環(huán)之間連板的彎角處有開裂，裂紋深度約1/2連板厚度。經(jīng)焊接處理后投入使用，以后該轉(zhuǎn)子阻尼環(huán)連板彎角處仍多次發(fā)生開裂，都由我廠及時發(fā)現(xiàn)并修復。 　　2002年2月我公司將哈爾濱電機廠2001年制造的一臺同型號電機替換下1997年產(chǎn)品試運行，運行僅6天就因機組振動而停機。抽芯檢查，發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子負荷端阻尼環(huán)連板三處斷裂，非負荷端阻尼環(huán)連板變形嚴重。由此看來，電機的振動系由阻尼環(huán)連板斷裂、變形引起。電機無法運行，由哈爾濱電機廠運回處理。 　　2原因剖析先介紹這臺電機磁極與阻尼繞組的結(jié)構(gòu)：磁極為實心凸極式，阻尼繞組由阻尼環(huán)與極靴組成。阻尼環(huán)由10X70紫銅板制成，其一部份壓焊在極靴端面，另一部份伸出磁極。阻尼環(huán)之間的連接：97年的電機為硬連接，01年生產(chǎn)的電機為軟連接。 　　每次阻尼環(huán)連板開裂或斷裂均發(fā)生在連板的彎角處，見。 　　與哈爾濱電機廠簽訂第一臺電機技術(shù)協(xié)議時，其電機負荷即被拖動風機的飛輪力矩GD2&l;8500kg-m2（風量為10000m3），起動時電動機端電壓須&g;70%額定電壓，起動時間不超過17s.在投入運行時，由于生產(chǎn)工藝參數(shù)變動，拖動2風機飛輪力矩至11530kg-m2（風量為12000m3），起動時電機端電壓由于電網(wǎng)只能調(diào)到55%額定電壓，致使起動時間長達38s，為導致以上后果的原因。 　　風機飛輪力矩的大，使阻尼環(huán)溫升a及起動時阻尼繞組的損耗熱量I大。 　　有關(guān)公式見的同步電機篇。 　　阻尼繞組的溫升將超出原設(shè)計值的0.35倍以降，熱應力加。 　　電機端電壓只有56%，無法滿足電機起動時75%額定電壓的要求。致使起動轉(zhuǎn)矩下降較多，起動時間延長到38s.所以，該阻尼繞組在起動過程中不但承受超出設(shè)計值0.35倍的溫升，且承熱時間要延長一倍以上。據(jù)了解，包鋼燒結(jié)廠同型號電機拖動的風機飛輪力矩為9200kg-m，在起動時從端部觀察到阻尼環(huán)燒得通紅（此時起動電流高達8000A左右）。我公司燒結(jié)廠2風機屬技改工程，生產(chǎn)處于磨合期，電機起動頻繁，阻尼繞組多次處于長時間過熱狀態(tài)，阻尼環(huán)及阻尼環(huán)連板發(fā)熱產(chǎn)生變形，從高溫到常溫的反復應力導致連板彎角處應力集中而出現(xiàn)裂紋，造成阻尼環(huán)連板斷裂。 　　3改進措施鑒于以上原因，公司與哈電對4000kW電機是否和2電機負載相匹配，進行了探討，一致認為是匹配的。但是在起動過程中，阻尼環(huán)與連板截面積與起動時電流密度過高，引起過熱；且因起動電壓與要求相距較大，導致起動時間過長。故哈電作了如下修改：調(diào)整阻尼繞組的電阻，將阻尼環(huán)截面阻尼環(huán)之間的連接改為軟連接，將10mmX70mm的紫銅板改為0.5X110mm的錫青銅帶20片迭壓銀焊成一體。 　　提高電機起動時的電壓，將降壓起動電阻由8W降為4.8W，起動時端電壓上升到62%額定電壓（因現(xiàn)場條件無法達到70%額定電壓）。 　　2002年2月改進后的電機投入運行，僅運行6天又發(fā)生如前的故障。檢查發(fā)現(xiàn)：負荷端三個斷裂處均在阻尼環(huán)軟連接位置，且每處最上面一層的連接片變色，且嚴重退火。由此電機運回哈電，哈電對該電機作如下改進：板多片迭壓，兩端采用銀焊；（2）阻尼環(huán)連接片焊接后設(shè)螺栓把緊固定，見；阻尼環(huán)軟板采用日本TOSHIBA公司同哈電合作生產(chǎn)的機械強度好、高導電性能的材料；采取措施減小阻尼環(huán)連接處的接觸電阻。 　　該電機于2002年5月投入運行至今，運行正常，每次小修時檢查阻尼環(huán)都沒有發(fā)現(xiàn)開裂、斷裂現(xiàn)象，且紫銅板及軟連接片色澤如初。

  研究所應用系統(tǒng)工程的思想和方法，從整體、變化、優(yōu)化的觀點出發(fā)，綜合分析了影響主要通風機經(jīng)濟運行的因素，總結(jié)出了實現(xiàn)主要通風機經(jīng)濟運行的基本措施。影響主風機經(jīng)濟運行的因素很多，不僅與通風機自身有關(guān)，還與開關(guān)、通風系統(tǒng)、生產(chǎn)管理等多種因素相關(guān)，因此實現(xiàn)主風機合理經(jīng)濟運行是一項系統(tǒng)工程。主風機經(jīng)濟運行的基本措施可以有：優(yōu)化工況調(diào)節(jié)法。利用主風機自身可調(diào)節(jié)的特點，隨生產(chǎn)變化及時改變工況點，使風機工況點始終處于合理的范圍內(nèi)。離心式風機通過調(diào)節(jié)前導器角度，改變?nèi)肟跉饬鞣较?，達到改變風機性能的目的；軸流式風機通過改變?nèi)~片安裝角度，使風機的實際運行工況點與設(shè)計工況點重合或接近，不需人為增阻比較經(jīng)濟。采用雙速電機、液力偶合器或可控硅串級調(diào)速來改變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)。由此例定律可知，對同一臺風機，當風阻不變時，風量與轉(zhuǎn)速一次方成正比，軸功率與轉(zhuǎn)速三次方成正比，因此改變轉(zhuǎn)速與增阻調(diào)節(jié)具有明顯的經(jīng)濟效果。對低效的老風機進行技術(shù)改造。一是更換新型高效機芯，可以使風機效率提高；二是采用雙級軸流式風機通風的礦井，當風壓過大而礦井風量也偏大時，若改雙級為單級運轉(zhuǎn)，能夠收到較好的節(jié)電效果。加強科學管理。風機長年抽排井下潮濕空氣，天長日久會發(fā)生銹蝕，導致效率降低，應當經(jīng)常維修更換磨損的零部件；定期測定并控制礦井外部漏風，對于提高主風機的效率有著顯著的效果；老礦井的采深一般都比較深，具有不可忽略的自然風壓，如果能夠充分地利用這一自然能量，亦可以達到節(jié)能的目的。

礦井主扇風機是安全生產(chǎn)的重要保證，也是電力消耗較大的礦井設(shè)備。目前常用的調(diào)速方式有串級調(diào)速、變頻調(diào)速和液力禍合器，都是礦井主扇節(jié)能改造的有效途徑。但對風機來說，除考慮節(jié)能外，還應考慮其改造成本、可靠性及可維護性。上述調(diào)速方法中，電氣調(diào)速投資較大，環(huán)節(jié)多，因而可靠性較差，從目前情況看效果不太理想；液力禍合器調(diào)速節(jié)能效果不夠理想，維護工作量較大，禍合器散熱效果不好，檢修比較困難，而且占地面積大，改造難度較大。在機械無級變速中，帶式無級變速器是目前應用最廣泛的一種，它具有結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、工作平穩(wěn)、能吸收振動、易損件少、維修更換方便等優(yōu)點，雖然調(diào)速范圍不大，但由于風機本身調(diào)速范圍就不大，因此，帶式無級變速方法是適用的。 　　皮帶無級變速受圓錐盤相碰位置和三角皮帶到達圓錐盤內(nèi)邊緣位置限制，如需大傳動比，可采用如下方法解決。采用多級傳動，其原理與一級傳動相同，但變速器結(jié)構(gòu)復雜，體積大，一般不采用。改變圓盤結(jié)構(gòu)，采用插人式圓盤，游動圓盤可以插人到固定圓盤中去，因而可提高傳動比。如要增加傳動力，可增加帶輪個數(shù)，采用多條皮帶傳動，游動圓錐盤連接在一起，保證變速的同步。由于固定圓錐盤與游動圓錐盤圓周方向無相對運動，故兩游動錐盤可通過固定錐盤上的鉆孔用螺桿連接，桿件上可設(shè)調(diào)節(jié)螺絲，便于調(diào)整距離。調(diào)速方式可采用手動螺桿式、手動蝸輪蝸桿式或電動形式。