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煉鋼廠引風(fēng)機(jī)葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學(xué)，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團(tuán)）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計(jì)算了供氣壓力?，F(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行效果表明，風(fēng)機(jī)運(yùn)行周期超過(guò)1個(gè)月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺(tái)引風(fēng)機(jī)，由于葉輪粘灰嚴(yán)重，每運(yùn)行15~20d，就需停機(jī)清理葉輪上的粘灰，每臺(tái)風(fēng)機(jī)每次清灰量達(dá)30~40kg.由于葉輪粘灰嚴(yán)重，引起風(fēng)機(jī)葉輪振動(dòng)加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進(jìn)行，加了設(shè)備的維護(hù)工作量。為了解決風(fēng)機(jī)葉輪粘灰問(wèn)題，過(guò)去曾采取了一些措施，但此問(wèn)題沒(méi)有得到徹底解決。 　　引風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)為：葉片進(jìn)口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進(jìn)口、出口安裝角分別為35和50°。風(fēng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速為2700~2800Znin，風(fēng)機(jī)最低轉(zhuǎn)速為600~800min.通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進(jìn)口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運(yùn)行分析※一噴水速度（絕對(duì)速度一葉輪旋轉(zhuǎn)線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對(duì)速度）由絕對(duì)速度=牽連速度（；）+相對(duì)速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應(yīng)大于50由式⑴計(jì)算M：噴水清灰系統(tǒng)運(yùn)行分析。由沿程損失hf用下式計(jì)算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時(shí)加了噴水量，使得風(fēng)機(jī)殼上排水孔無(wú)法滿足及時(shí)排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風(fēng)機(jī)葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無(wú)法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達(dá)到預(yù)期的清灰效果，特別是在葉片進(jìn)口段。風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行也證實(shí)了這一點(diǎn)。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學(xué)化工與資源環(huán)境學(xué)院，副教授。 　　對(duì)于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當(dāng)取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時(shí)，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當(dāng)管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時(shí)，根據(jù)式（2），同時(shí)取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動(dòng)阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動(dòng)及噴氣運(yùn)行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對(duì)葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實(shí)際運(yùn)行效果氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時(shí)間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風(fēng)機(jī)處于運(yùn)行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風(fēng)機(jī)處于調(diào)速過(guò)程（升速或減速）或處于低速運(yùn)行之中，最低轉(zhuǎn)速可/min，其持續(xù)時(shí)間可達(dá)5min.因此，這為風(fēng)機(jī)噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制四通電磁閥的開(kāi)啟，當(dāng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到某一設(shè)定值時(shí)，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關(guān)閉。 　　在全部的測(cè)振點(diǎn)中，風(fēng)機(jī)機(jī)殼270處的振動(dòng)最大，該點(diǎn)上測(cè)振結(jié)果如所示。中，振動(dòng)值較小的兩條曲線為噴氣清灰時(shí)的測(cè)振結(jié)果，振動(dòng)值較大的兩條曲線為噴水清灰時(shí)的測(cè)振結(jié)果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風(fēng)機(jī)的振動(dòng)，延長(zhǎng)了其運(yùn)行周期。 　　4結(jié)論無(wú)論是采用何種清灰方式，清灰介質(zhì)一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達(dá)到滿意的清灰效果。對(duì)于本研究實(shí)例，理論計(jì)算結(jié)果表明，在噴嘴出口處，介質(zhì)流速應(yīng)不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設(shè)置噴嘴清灰，因此，可以減少運(yùn)行費(fèi)用。 　　當(dāng)噴氣清灰運(yùn)行在理論計(jì)算壓力之下時(shí)，能達(dá)到滿意的清灰效果。 　　無(wú)需改變噴氣系統(tǒng)在機(jī)殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。 煉鋼廠引風(fēng)機(jī)葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學(xué)，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團(tuán)）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計(jì)算了供氣壓力。現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行效果表明，風(fēng)機(jī)運(yùn)行周期超過(guò)1個(gè)月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺(tái)引風(fēng)機(jī)，由于葉輪粘灰嚴(yán)重，每運(yùn)行15~20d，就需停機(jī)清理葉輪上的粘灰，每臺(tái)風(fēng)機(jī)每次清灰量達(dá)30~40kg.由于葉輪粘灰嚴(yán)重，引起風(fēng)機(jī)葉輪振動(dòng)加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進(jìn)行，加了設(shè)備的維護(hù)工作量。為了解決風(fēng)機(jī)葉輪粘灰問(wèn)題，過(guò)去曾采取了一些措施，但此問(wèn)題沒(méi)有得到徹底解決。 　　引風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)為：葉片進(jìn)口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進(jìn)口、出口安裝角分別為35和50°。風(fēng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速為2700~2800Znin，風(fēng)機(jī)最低轉(zhuǎn)速為600~800min.通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進(jìn)口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運(yùn)行分析※一噴水速度（絕對(duì)速度一葉輪旋轉(zhuǎn)線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對(duì)速度）由絕對(duì)速度=牽連速度（；）+相對(duì)速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應(yīng)大于50由式⑴計(jì)算M：噴水清灰系統(tǒng)運(yùn)行分析。由沿程損失hf用下式計(jì)算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時(shí)加了噴水量，使得風(fēng)機(jī)殼上排水孔無(wú)法滿足及時(shí)排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風(fēng)機(jī)葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無(wú)法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達(dá)到預(yù)期的清灰效果，特別是在葉片進(jìn)口段。風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行也證實(shí)了這一點(diǎn)。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學(xué)化工與資源環(huán)境學(xué)院，副教授。 　　對(duì)于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當(dāng)取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時(shí)，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當(dāng)管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時(shí)，根據(jù)式（2），同時(shí)取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動(dòng)阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動(dòng)及噴氣運(yùn)行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對(duì)葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實(shí)際運(yùn)行效果氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時(shí)間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風(fēng)機(jī)處于運(yùn)行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風(fēng)機(jī)處于調(diào)速過(guò)程（升速或減速）或處于低速運(yùn)行之中，最低轉(zhuǎn)速可/min，其持續(xù)時(shí)間可達(dá)5min.因此，這為風(fēng)機(jī)噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制四通電磁閥的開(kāi)啟，當(dāng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到某一設(shè)定值時(shí)，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關(guān)閉。 　　在全部的測(cè)振點(diǎn)中，風(fēng)機(jī)機(jī)殼270處的振動(dòng)最大，該點(diǎn)上測(cè)振結(jié)果如所示。中，振動(dòng)值較小的兩條曲線為噴氣清灰時(shí)的測(cè)振結(jié)果，振動(dòng)值較大的兩條曲線為噴水清灰時(shí)的測(cè)振結(jié)果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風(fēng)機(jī)的振動(dòng)，延長(zhǎng)了其運(yùn)行周期。 　　4結(jié)論無(wú)論是采用何種清灰方式，清灰介質(zhì)一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達(dá)到滿意的清灰效果。對(duì)于本研究實(shí)例，理論計(jì)算結(jié)果表明，在噴嘴出口處，介質(zhì)流速應(yīng)不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設(shè)置噴嘴清灰，因此，可以減少運(yùn)行費(fèi)用。 　　當(dāng)噴氣清灰運(yùn)行在理論計(jì)算壓力之下時(shí)，能達(dá)到滿意的清灰效果。 　　無(wú)需改變噴氣系統(tǒng)在機(jī)殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。

球磨機(jī)粗粉。細(xì)粉普排粉機(jī)煉鐵廠噴煤車間制粉系統(tǒng)用傳統(tǒng)的鋼球磨機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、三級(jí)收塵系統(tǒng)。這種操作工藝管線長(zhǎng)，收粉系統(tǒng)從細(xì)粉分離器、多管分離器到布袋除塵器，控制閥門多、系統(tǒng)阻力損耗大，生產(chǎn)過(guò)程中多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常生產(chǎn)，且控制難度較大；使用二次風(fēng)機(jī)制粉還有噸煤電耗居篼不下及熱風(fēng)溫度高、耗用的高爐煤氣童大等弊端。因此，簡(jiǎn)化工藝流程、取消二次風(fēng)機(jī)就不失為一種有益的嘗試。 　　13號(hào)球磨機(jī)制粉工藝改造原煤經(jīng)過(guò)磨球機(jī)碾磨和燃燒爐的熱風(fēng)烘干，煤粉和熱風(fēng)依次經(jīng)過(guò)粗粉分離器、細(xì)粉分離器和排粉機(jī)、多管分離器、布袋除塵器、排風(fēng)機(jī)。廢氣通過(guò)煙函排人大氣，煤粉經(jīng)過(guò)三級(jí)收塵系統(tǒng)進(jìn)人粉煤倉(cāng)。工藝流程見(jiàn)。 　　原煤、煙氣布袋煙囪改造前3號(hào)球磨機(jī)制粉工藝流程1.2簡(jiǎn)化工藝流程的原因及播施2.1簡(jiǎn)化工藝流程的原因在曰常生產(chǎn)過(guò)程中，由于再循環(huán)管道的存在，熱風(fēng)會(huì)在此管路上產(chǎn)生“短路&dquo;，如果球磨機(jī)堵塞，會(huì)產(chǎn)生布袋著火的惡果；工藝管線上有排粉機(jī)進(jìn)、出口蝶閥，循環(huán)風(fēng)閥門，布袋分離器出、人口蝶閥，操作時(shí)因閥門眾多造成系統(tǒng)壓力損失，工況難于調(diào)節(jié)；多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常的收粉功能；排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥開(kāi)度僅為50%，閑置了排粉機(jī)的功率。這些因素制約了球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量的提篼。 　　1.2.2簡(jiǎn)化工藝流程的措施改造取消了再循環(huán)管道、多管分離器和排風(fēng)機(jī)，同時(shí)取消原來(lái)排粉機(jī)出口蝶閥，布袋除塵器出、人口蝶閥及循環(huán)風(fēng)蝶閥；通過(guò)管道改造將排粉機(jī)人口從細(xì)粉分離器出口移至布袋除塵器出口，細(xì)粉分離器出口與布袋除塵器人口相連接，使整個(gè)系統(tǒng)處于全負(fù)壓工作狀態(tài)；僅保留功率為220kW的排粉機(jī)和排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥，保留排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥的目的是調(diào)節(jié)系統(tǒng)風(fēng)量。工藝流程簡(jiǎn)化為：球磨機(jī)、粗粉分離器、細(xì)粉分離器、布袋除塵器、風(fēng)機(jī)。工藝流程見(jiàn)。 　　1.3設(shè)備改型及信號(hào)顯示在布袋除塵器下部增設(shè)4個(gè)星型卸灰閥，并對(duì)螺旋輸送機(jī)改型，將原來(lái)的Ls25改型為L(zhǎng)s315，加快布袋除塵器的輸灰速度，避免工藝改造后布袋除塵器內(nèi)積煤較多，產(chǎn)生煤粉自燃的現(xiàn)象，保持生產(chǎn)工況的正常。 　　此外在儀表顯示屏上，增設(shè)了球磨機(jī)、星型卸灰閥、螺旋輸送機(jī)、風(fēng)機(jī)、上煤皮帶設(shè)備工作狀態(tài)的顯示信號(hào)，給操作提供方便。 　　2改造后的操作實(shí)踐經(jīng)過(guò)一個(gè)月的改造，五月初3號(hào)球磨機(jī)單風(fēng)機(jī)制粉系統(tǒng)開(kāi)始調(diào)試，調(diào)試分為空負(fù)荷、帶負(fù)荷試生產(chǎn)兩個(gè)階段。以改造前、后的球磨機(jī)進(jìn)、出口壓差值大致相等為原則進(jìn)行空負(fù)荷調(diào)試，得到風(fēng)機(jī)人口蝶閥開(kāi)度值、各在線設(shè)備壓差值、風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流值之間的相互關(guān)系；在此基礎(chǔ)上進(jìn)行帶負(fù)荷試生產(chǎn)，試生產(chǎn)以球磨機(jī)合格煤粉最大能力為原則，嚴(yán)格控制布袋除塵器進(jìn)口和出口部位的溫度值，通過(guò)增強(qiáng)清灰頻率使布袋除塵器進(jìn)、出口壓值控制在7.85-11.77kPa的范圍內(nèi)，帶負(fù)荷試生產(chǎn)過(guò)程比較順利。從整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失來(lái)分析：改造前系統(tǒng)壓力損失為105.91kPa；改造后的壓力損失僅為83.36kPa，球磨機(jī)入口所需滿足生產(chǎn)的熱風(fēng)溫度由原來(lái)的370~400下降為250~290T，改造后所需的高爐煤氣消耗量?jī)H為改造前高爐煤氣消耗量的2/3.系統(tǒng)壓力損失、篼爐煤氣消耗量明顯減少了，達(dá)到了改造的目的。不難看出：改造后系統(tǒng)的能耗將伴隨著阻力的減少而降低；因用于調(diào)節(jié)系統(tǒng)工藝參數(shù)的蝶閥僅為一只，也使得制粉操作變得相對(duì)容易些。 　　2.1改造后的制粉操作及分析2.1.1改造后的制粉操作確認(rèn)各設(shè)備處于完好狀態(tài)，關(guān)閉風(fēng)機(jī)進(jìn)口蝶閥，啟動(dòng)除塵設(shè)備和風(fēng)機(jī)，待風(fēng)機(jī)運(yùn)行正常后，將風(fēng)機(jī)入口蝶閥的閥位調(diào)整為50通知燃燒爐燒爐，待燃燒爐溫度達(dá)到650時(shí)啟動(dòng)球磨機(jī)；通知燃燒爐送風(fēng)，開(kāi)熱風(fēng)閥，關(guān)冷風(fēng)閥。當(dāng)球磨機(jī)出口溫度逐漸升至80T左右時(shí)，啟動(dòng)振動(dòng)給料器向球磨機(jī)供煤，供煤量由小到大，調(diào)整到保持球磨機(jī)出口溫度（一般情況下，煙煤或褐煤的出口溫度控制在50~60，無(wú)煙煤的出口溫度控制在70-85）規(guī)定范圍為原則。在操作過(guò)程中，要按保持球磨機(jī)最大出力的原則進(jìn)行調(diào)節(jié)，并保證獲得水分含量&l;1.%、煤粉細(xì)度。0088mm占65%-90%的合格煤粉。2.1.2操作分析在生產(chǎn)過(guò)程中，制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1.表1制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力八Pa電流/A開(kāi)度/%粗粉細(xì)粉布袋布袋風(fēng)機(jī)球磨M口入口入口入口出口人口機(jī)蝶閥從表1可知：球磨機(jī)電流與改造前基本―致，風(fēng)機(jī)電流比改造前降低了2A，說(shuō)明當(dāng)時(shí)的生產(chǎn)狀況屬于正常，生產(chǎn)出的合格煤粉占82%；之后逐步將風(fēng)機(jī)人口蝶閥的閥位調(diào)整到70%，當(dāng)時(shí)的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2.表2閥位調(diào)整后的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力/kPa電流/A開(kāi)度/粗粉細(xì)粉布袋布袋風(fēng)機(jī)風(fēng)機(jī)入口入口入口入口出口入口機(jī)堞閥從表2和表1的對(duì)比可以看出：風(fēng)機(jī)電流下降了2A，也就是說(shuō)改造前、后的電流相差4A.這個(gè)數(shù)據(jù)的變化說(shuō)明改造后系統(tǒng)的阻力損失降低后，整個(gè)系統(tǒng)的動(dòng)力消耗有了明顯的降低。當(dāng)時(shí)生產(chǎn)數(shù)據(jù)、各檢測(cè)點(diǎn)壓力在正常范圍波動(dòng)，穩(wěn)定在表2所示的范圍。說(shuō)明系統(tǒng)的磨合比較好，生產(chǎn)達(dá)到正常狀態(tài)。 　　整個(gè)過(guò)程用了一個(gè)多星期，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量就達(dá)到了19多（3號(hào)球磨機(jī)的銘牌產(chǎn)量是16/h），合格煤粉（粒度在200網(wǎng)目的）長(zhǎng)期保持在73%左右。 　　2.2改造效果分析簡(jiǎn)化工藝流程后，系統(tǒng)管線縮短，包括取消多管分離器、減少控制閥門，降低了制粉系統(tǒng)阻力，減少了系統(tǒng)的動(dòng)力消耗，系統(tǒng)的通風(fēng)量增加，達(dá)到46500m3/h，較大地發(fā)揮球磨機(jī)的生產(chǎn)能力，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量達(dá)到19多.改造后的單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)工藝操作得到簡(jiǎn)化，操作時(shí)只需調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)人口蝶閥就可達(dá)到調(diào)節(jié)系統(tǒng)風(fēng)量及生產(chǎn)工況的目的，避免了改造前閥門多、難以調(diào)節(jié)的不足。 　　取消二次風(fēng)機(jī)后，不僅減少了一臺(tái)功率為55kW的風(fēng)機(jī)，且在線生產(chǎn)的風(fēng)機(jī)電流與二次風(fēng)機(jī)生產(chǎn)時(shí)該風(fēng)機(jī)的電流相比，電流降低了4A.單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)工藝取得了節(jié)電、降低噸煤電耗的效果。表3是2002年1~11月的噸煤電耗統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)。單風(fēng)機(jī)投用前，噸煤電耗基本上在50kWh左右，5月份單風(fēng)機(jī)開(kāi)始生產(chǎn)，電耗就開(kāi)始降低，截止到11月份平均電耗降至45.lkWh.年節(jié)約生產(chǎn)成本20萬(wàn)元。加上節(jié)約的高爐煤氣量的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，預(yù)計(jì)年內(nèi)可收回改造的投資費(fèi)用。 　　由于整個(gè)系統(tǒng)是全程負(fù)壓制粉，減少了煤粉對(duì)外泄漏，職工的勞動(dòng)量減少，同時(shí)改善了生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的環(huán)境，有利于職工的身心健康。 　　月份單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)整個(gè)系統(tǒng)通風(fēng)量篼達(dá)46500m3/h，煙囪風(fēng)速達(dá)25m/s，比改造前風(fēng)量26000m3/h、風(fēng)速12.7m/s增大了一倍。隨著風(fēng)量的增大系統(tǒng)各部位相對(duì)壓力也同步增大，使得原有的布袋袋口密封承受不了如此大的壓力。生產(chǎn)四個(gè)月后，袋口密封相繼損壞（主要是因?yàn)槌龎m布袋面積小引起），導(dǎo)致布袋除塵箱體串風(fēng)，影響了制粉生產(chǎn)，粉塵排放濃度超標(biāo)。后來(lái)經(jīng)過(guò)處理，在布袋袋口上增加了槽鋼壓條，壓住布袋袋口密封，取得了比較好的效果。 　　3結(jié)語(yǔ)梅山3號(hào)球磨機(jī)單風(fēng)機(jī)工藝改造后生產(chǎn)穩(wěn)定，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量能達(dá)到19以上，發(fā)揮了球磨機(jī)的生產(chǎn)能力。 　　單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)降低了噸煤電耗且效果明顯。）單風(fēng)機(jī)改造時(shí)如果有條件擴(kuò)大布袋除塵器的布袋面積，取得的效果將會(huì)更加明顯。 　　（編輯：趙玲）（上接21頁(yè)）煤后，Y值略有下降，焦炭強(qiáng)度也有所下降，耐磨則略有上升。方案三雖然肥煤用了辛置煤15%和山陶煤10%，減少了氣煤的比例，增加了焦煤的比例，Y值為15，粘結(jié)性仍保持適中，焦炭質(zhì)量也較好。 　　5結(jié)論通過(guò)小焦?fàn)t試驗(yàn)和大生產(chǎn)實(shí)踐，可以看到在目前的用煤結(jié)構(gòu)中，用10%~15%的辛置煤替代10%~15%的棗莊煤，不僅可以降低焦炭的硫分，而且焦炭的質(zhì)量也可以得到改善。經(jīng)過(guò)實(shí)地考察辛置煤資源豐富，煤質(zhì)穩(wěn)定，運(yùn)輸有保障，可作為梅山煉焦用煤基地之一。