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某廠回轉(zhuǎn)窯窯尾配置高溫風(fēng)機(jī)，2008年投入使用，風(fēng)機(jī)的進(jìn)口流量2003m3/min，額定轉(zhuǎn)速736，配用調(diào)速型液力耦合器。該廠從2013年12月至2014年5月分兩步完成窯尾系統(tǒng)的技術(shù)改造工作，主要是以鋼絲膠帶提升機(jī)替代原用氣力提升泵，在分解爐旁增設(shè)座流態(tài)化爐。從工藝流程看，改后系統(tǒng)阻力有所增加。為了提高風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，增加排風(fēng)量，在短期內(nèi)又對(duì)高溫風(fēng)機(jī)和液力耦合器軸承進(jìn)行了多次維修，由于維修方法不適當(dāng)，造成了些不良后果。 　　高溫風(fēng)機(jī)軸承的更換技改前，該廠高溫風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速略高于900m3/min即可基本滿足用風(fēng)要求，因此風(fēng)機(jī)不平衡問(wèn)不突出，只是到額定轉(zhuǎn)速時(shí)偶有報(bào)警現(xiàn)象。由于軸承潤(rùn)滑良好，軸承工作溫度也直正常，未超過(guò)55度。 　　2013年技改后，用風(fēng)量增加，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速超過(guò)1000風(fēng)機(jī)的不平衡問(wèn)突出。因此，在2014年5月初生產(chǎn)線技改時(shí)，對(duì)高溫風(fēng)機(jī)軸承也進(jìn)行了些維修。至2014年5月更換時(shí)，近耦合器端軸承下文簡(jiǎn)稱2號(hào)軸承因受力及同軸度影響，磨損比較大，游隙達(dá)0.21mm，比標(biāo)準(zhǔn)值大了0.05mm，因此換用了同型號(hào)的新軸承。對(duì)于另端軸承下文簡(jiǎn)稱1號(hào)軸承，經(jīng)檢測(cè)，軸承游隙0.12，符合要求，故沒(méi)有更換。但更換了液力耦合器輸出軸定位軸承22316調(diào)心滾子軸承。 　　承水平振動(dòng)0.16mm，但有時(shí)達(dá)0.20以上，并出現(xiàn)報(bào)警降速設(shè)計(jì)上限0.218由于生產(chǎn)的需要，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速仍需要提局。因?yàn)閺脑砩现v，轉(zhuǎn)速越高，軸承允許的游隙越小。因此該廠認(rèn)為風(fēng)機(jī)振動(dòng)大不能提速的原因是，3型軸承游隙大所致，故于2014年6月下旬利用篦冷機(jī)故障停機(jī)檢修時(shí)間，將正常使用的1號(hào)2號(hào)軸承改換為游隙較小1.2，高溫風(fēng)機(jī)軸承的過(guò)維修分析過(guò)維修是指對(duì)正常運(yùn)轉(zhuǎn)，無(wú)故障征兆的設(shè)備進(jìn)行實(shí)際上不必要而且非計(jì)劃性的拆裝及換件工作。該廠6月份對(duì)風(fēng)機(jī)軸承的更換即是過(guò)維修。 　　從原理上講，減少軸承游隙有利于提高風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，但實(shí)際上，進(jìn)口軸承的游隙組裝選配時(shí)控制嚴(yán)格，其實(shí)際游隙都處于下限值附近。原，3型軸承游隙的以塞尺檢測(cè)，更換后的，型軸承游隙標(biāo)準(zhǔn)值是可，型和03型軸承的游隙差別并不大，約0.02mm，對(duì)于存在不平衡的風(fēng)機(jī)來(lái)講，減小0.02mm的軸承游隙對(duì)提速的貢獻(xiàn)很小。事實(shí)也是如此。 　　2液力耦合器的過(guò)維修在6月份更換風(fēng)機(jī)軸承時(shí)，因液力耦合器輸出軸有微量竄動(dòng)，液力耦合器又次被解體檢查理解有誤，實(shí)際上在同軸度良好狀態(tài)下，輸出軸的微量竄動(dòng)對(duì)風(fēng)機(jī)軸承的水平振動(dòng)沒(méi)有影響，并全部更換新軸承。 　　在拆卸液力耦合器泵輪與渦輪之間的22316調(diào)心滾子軸承時(shí)，采用氧割的方法，使軸承座孔法蘭和輸出軸軸頸不同程度地受到損傷并產(chǎn)生變形。在安裝時(shí)也未將損壞部位修整至要求的尺寸和進(jìn)行必要的檢測(cè)。軸承仍用原型號(hào)的進(jìn)口22316軸承。此軸承的標(biāo)準(zhǔn)游隙是0.05mm，安裝游隙是0.05mm，但安裝后0.02mm的塞尺不能通過(guò)，很顯然，在這種情況下軸承無(wú)法正常工作。 　　該廠在對(duì)損傷變形部位進(jìn)行必要的修整和檢測(cè)后，根據(jù)設(shè)備的具體情況，選用了國(guó)產(chǎn)22316軸承，其標(biāo)準(zhǔn)游隙是0.06mm，安裝后游隙為0.03mm，開機(jī)后軸承未再出現(xiàn)故障。 　　由于多次不適當(dāng)?shù)牟鹧b和更換軸承，致使高溫風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速未能恢復(fù)到5月初的801的水平。 　　3風(fēng)機(jī)的現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡由于風(fēng)機(jī)始終不能提速，2014年8月廠家來(lái)人對(duì)高溫風(fēng)機(jī)做現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，經(jīng)多次試配平衡后，風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)情況明顯改善，空試137，時(shí)兩軸承水平振動(dòng)值在0.065mm以下，垂直振動(dòng)0.035mm以下。在此后的生產(chǎn)中，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速都在1250/min左右，兩軸承水平振動(dòng)0.060直穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。 　　4結(jié)束語(yǔ)由于風(fēng)機(jī)葉輪不平衡引起的非正常振動(dòng)，只能通過(guò)重新進(jìn)行動(dòng)平衡來(lái)解決，用更換軸承以減少軸承游隙的方法是不能從根本上解決問(wèn)的。 　　軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)段時(shí)間后總會(huì)有所磨損，磨損量只要在允許范圍內(nèi)并能正常工作，就沒(méi)有必要更換。企實(shí)的，也不經(jīng)濟(jì)合理。過(guò)多的不必要的更換軸承會(huì)對(duì)設(shè)備產(chǎn)生負(fù)作用。 　　高溫風(fēng)機(jī)出廠前都經(jīng)過(guò)動(dòng)靜平衡測(cè)試，誤差在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)。但由于葉輪為沖壓焊接件，成形和焊接后產(chǎn)生較大內(nèi)應(yīng)力，盡管經(jīng)整體退火后加工，但應(yīng)力消除是不完全的。因此，沖壓組焊的風(fēng)機(jī)葉輪，在生產(chǎn)中受冷熱變化粘灰及各種停機(jī)情況的影響，葉輪與軸或多或少都會(huì)產(chǎn)生變形，引起原動(dòng)平衡的變化，故部分風(fēng)機(jī)在使用過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)難以用般方法消除的非正常水平振動(dòng)，需重新進(jìn)行動(dòng)平衡來(lái)消除。 　　　　輪轂是鑄鋼件，我們選用禚性良好適合異種鋼焊接的A132焊條作為打底材料；主材選用J427，它的特性是強(qiáng)度比母材低，但延展性能良好不用擔(dān)心接頭強(qiáng)度低，因?yàn)榈蛷?qiáng)度焊接材料在窄焊口焊接過(guò)程中能通過(guò)熔合區(qū)的滲透，將自身強(qiáng)度提高個(gè)檔次。 　　具體施工工藝按照正常的開坡口方法，將坡口開成口型，打磨干凈。 　　焊前預(yù)熱200℃，要始終保持焊接過(guò)程中不低于150℃，具體加熱辦法就是采用氣焊槍烘烤。用A132焊條打底焊接10mm厚，采用快速多道焊接法。打底結(jié)束后，改用了J427焊條。為了使電弧更加穩(wěn)定，定要使用直流電焊機(jī)，焊條擺幅控制在80℃左右。每焊完根焊條，就錘擊次焊道，直至將焊縫全部焊接完畢。注意焊縫要高出原平面5mm作為退火焊道。 　　用角向磨光機(jī)將退火焊道打磨掉，比對(duì)樣板使焊接面與原工作面相致。 　　焊接后運(yùn)轉(zhuǎn)了1004小時(shí)左右，由于焊接部位過(guò)多，輪轂變形太大，下彎達(dá)8mm，再次翻窯過(guò)程中，從熔合區(qū)開裂焊縫的最薄弱環(huán)節(jié)，而焊縫卻沒(méi)有任何變化。由此也證實(shí)這個(gè)方案是可行的。鑒于熔合區(qū)組織已變的相當(dāng)脆弱，水泥銷售也到了淡季，因此決定更換輪轂。

西安交通大學(xué)研究所提出了離心風(fēng)機(jī)蝸殼簡(jiǎn)化成個(gè)具有硬邊界的理想殼體模型的思路來(lái)研宄風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲。 　　1引言離心風(fēng)機(jī)的噪聲以氣動(dòng)噪聲為主，在性質(zhì)上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動(dòng)噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產(chǎn)生，并通過(guò)進(jìn)出氣通道加以傳播。蝸殼內(nèi)部的非穩(wěn)定流場(chǎng)以及殼體的特殊形狀使得對(duì)其開展研究變得困難。近年來(lái)5國(guó)內(nèi)外專家HoJeon針對(duì)離心風(fēng)機(jī)噪聲做了很多研充在發(fā)聲機(jī)理和聲源傳播數(shù)值模擬測(cè)試技術(shù)等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進(jìn)步改進(jìn)和完善之處。本文綜合了近年來(lái)內(nèi)外大量文獻(xiàn)的理論計(jì)算和試驗(yàn)研究方法，同時(shí)提出了新的建議。理論計(jì)算方法點(diǎn)源模型對(duì)于風(fēng)機(jī)而言，點(diǎn)源模型是種十分有用的技術(shù)。 　　2.1這種近似的準(zhǔn)則是，所要研究的最高頻率的波長(zhǎng)應(yīng)該遠(yuǎn)大于聲源的物理尺寸.為滿足這個(gè)準(zhǔn)則要求，對(duì)發(fā)射較高頻率噪聲的葉片，在應(yīng)用點(diǎn)源模型時(shí)，可將每個(gè)相關(guān)面積或相關(guān)體積視為多個(gè)小尺寸的孤立聲源，將風(fēng)機(jī)葉片用沿著葉片展長(zhǎng)分布的孤立點(diǎn)源的總和來(lái)模擬。目前有人研究了自由聲場(chǎng)旋轉(zhuǎn)點(diǎn)聲源的聲學(xué)特性通過(guò)波動(dòng)方程推導(dǎo)出了運(yùn)動(dòng)點(diǎn)源產(chǎn)生的聲場(chǎng)公式，該公式適合于葉片上的每個(gè)微元顯然對(duì)葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的聲場(chǎng)，但擬定葉片微元的點(diǎn)源尺寸是個(gè)難題，而且一般來(lái)說(shuō)風(fēng)機(jī)葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點(diǎn)源模型進(jìn)行模擬容易產(chǎn)生較大誤差。 　　另外，上述研宄針對(duì)的是自由聲場(chǎng)，而離心風(fēng)機(jī)必須考慮蝸殼的影響。 　　2.2蝸舌的模擬靜止板緣紊流邊界層聲發(fā)射的理論公式早已得出，但用于葉輪機(jī)械噪聲還需進(jìn)步改進(jìn)?？紤]了葉片旋轉(zhuǎn)對(duì)聲發(fā)射的影響，并結(jié)合有關(guān)試驗(yàn)資料。引入葉片幾何參數(shù)的組合關(guān)系式，推導(dǎo)出了個(gè)有2個(gè)葉片的離心風(fēng)機(jī)葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發(fā)射計(jì)算公式。這些都是在無(wú)蝸殼假定下噪聲計(jì)算公式的推導(dǎo)。為了模擬蝸殼存在的情況，葉輪附近放置個(gè)尖劈模擬蝸舌，以它來(lái)作為產(chǎn)生離散噪聲的聲源。 　　通過(guò)此模型計(jì)算出流場(chǎng)，然后用非定常的伯努利方程計(jì)算出作用在葉片微元上所受的力，最后利用界導(dǎo)出的任意運(yùn)動(dòng)點(diǎn)源的聲場(chǎng)公式計(jì)算聲壓，本文其他作者聞蘇平和曹淑珍運(yùn)用該模型進(jìn)行風(fēng)機(jī)噪聲的數(shù)值模擬可以得到很多有價(jià)值的數(shù)值計(jì)算結(jié)果，改變其中些參數(shù)，如葉片數(shù)，葉輪旋轉(zhuǎn)速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來(lái)重新進(jìn)行計(jì)算。并加以比較可以分析葉片通過(guò)頻率噪聲的影響因素，對(duì)離心風(fēng)機(jī)的降噪有指導(dǎo)意義，尤其是對(duì)分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風(fēng)機(jī)的基頻噪聲，且仍沒(méi)有考慮完整蝸殼的存在。 　　2.3基于寬頻噪聲的模擬寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對(duì)應(yīng)流場(chǎng)所對(duì)應(yīng)的聲場(chǎng)，所以渦流噪聲很多都還是試驗(yàn)研究或者理論上的定性分析。從噪音方程和離心風(fēng)機(jī)的具體邊界條件出發(fā)可以得出基本方程然后基于數(shù)量級(jí)分析的基礎(chǔ)上做了些簡(jiǎn)化，并將整個(gè)流場(chǎng)分成主流區(qū)和邊界層區(qū)分別加以討論。最后結(jié)合試驗(yàn)進(jìn)行了分析。變換量綱分析以及市學(xué)相似定律導(dǎo)出了以下關(guān)系式則聲壓譜密度的公式為在得出關(guān)系式，利用試驗(yàn)研究可以分析聲以譜密度與各參數(shù)之間的相互關(guān)系?？梢钥闯觯迷撃Ｐ颓蠼鈺r(shí)，需要借助試驗(yàn)才能確定聲壓與各參數(shù)之間的關(guān)系。因此小風(fēng)機(jī)能較好地從理論上直接解決離心風(fēng)機(jī)的噪聲問(wèn)題。 　　2.4邊界單元法計(jì)算邊界單元法的計(jì)算例子較多，但都大同小異，這里重點(diǎn)舉李繼芳的算例加以說(shuō)明，他運(yùn)用積分方程得出了蝸殼面速度分布與蝸殼面聲壓的積分關(guān)系式格林函數(shù)可以得到整個(gè)蝸殼向外輻射的聲功率，可以利用加速度傳感器得到蝸殼面的振動(dòng)速度分布，然后通過(guò)公式計(jì)算出蝸殼面的聲壓，或者可以通過(guò)風(fēng)機(jī)進(jìn)口或出口的聲壓計(jì)算進(jìn)出口福射的聲功率，然后得到總合成聲功率?？梢钥闯?，該計(jì)算方法可以計(jì)算蝸殼振動(dòng)引起的噪聲福射，也可以計(jì)算通過(guò)進(jìn)出口管道向外傳遞的噪聲。 　　但是在測(cè)量進(jìn)出口的聲壓時(shí)，由于氣流的影響，使測(cè)量受到較大的干擾，因此測(cè)定的聲壓不定是真實(shí)值；另外，由于蝸殼面各點(diǎn)振動(dòng)極不均勻，不僅僅是垂直于面振動(dòng)，甚至隨時(shí)間變化，測(cè)量時(shí)需要測(cè)量大量點(diǎn)的振動(dòng)速度，工作量大，而且可靠性不好，因此該方法的應(yīng)也有局限性。  2.5蝸殼聲電類比模型很早人們就提出了聲電類比方法并計(jì)算出了離心風(fēng)機(jī)的公共振頻率，并用局階模態(tài)分析方法分析了幾個(gè)具有比較姆霍茲共振頻率更高的譜峰，用試驗(yàn)繪制蝸殼內(nèi)規(guī)范化的壓力。宋黃柏又在此基礎(chǔ)上提出了蝸殼基頻共振引起的噪聲增量數(shù)學(xué)模型，最后推導(dǎo)出了在共振頻率處遠(yuǎn)場(chǎng)某點(diǎn)總噪聲聲級(jí)增抗為進(jìn)出氣口以起的噪聲；利用此式可以對(duì)遠(yuǎn)場(chǎng)某點(diǎn)總噪聲聲壓級(jí)增值進(jìn)行預(yù)測(cè)和優(yōu)化。國(guó)內(nèi)些試驗(yàn)己經(jīng)證實(shí)了蝸殼基頻共振噪聲在小流量工況的重要性。 　2.6聲學(xué)相似定律由國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織推薦的系列確定噪聲功率的標(biāo)準(zhǔn)，同樣也適用于風(fēng)機(jī)。試驗(yàn)各種不同型式和尺寸的風(fēng)機(jī)需要大量試驗(yàn)設(shè)備和時(shí)間，而且費(fèi)用昂貴。因此將相似定律應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲，能大大降低成本。從而可以根據(jù)一種尺寸風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)資料，對(duì)尺寸不同而因次相似的風(fēng)機(jī)系列進(jìn)行聲功率的推算，又對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲作了因次分析，且得到了無(wú)因次參數(shù)關(guān)系式隨機(jī)噪聲的頻譜噪聲可有不同的定義。 　　聲學(xué)相似定律的應(yīng)用也是需要預(yù)先知道某因次相似風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)資料才能進(jìn)行聲輻射計(jì)算開展聲學(xué)設(shè)計(jì)也不是單純從理論上直接解決離心風(fēng)機(jī)噪聲問(wèn)3試驗(yàn)研究方法3.1進(jìn)出口管道試驗(yàn)由于缺乏準(zhǔn)確的理論數(shù)據(jù)，因此很多試驗(yàn)還是基于理論上的定性分析進(jìn)行試驗(yàn)，般都采取帶有消聲器的進(jìn)氣或出氣管道在進(jìn)出口進(jìn)行噪聲測(cè)里，然后再對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)丁頻譜分析以判斷噪聲源和傳播途徑。在試驗(yàn)過(guò)程中通常都會(huì)先分別考慮軸向徑向進(jìn)口間隙蝸殼的擴(kuò)張角和擴(kuò)張長(zhǎng)度以及蝸舌與葉輪間隙蝸舌傾斜角蝸舌半徑和葉輪類型葉片數(shù)目等參數(shù)，分別分析這些參數(shù)對(duì)離心風(fēng)機(jī)噪聲的影響，但是這樣進(jìn)行分析和試驗(yàn)的工作量太大，而且忽略了各個(gè)參數(shù)之間的相互影響。 　　2.7離心風(fēng)機(jī)機(jī)殼的聲學(xué)優(yōu)化機(jī)殼的型線對(duì)于離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲而言是極其重要的，如何得到優(yōu)良的機(jī)殼型線是很多人都關(guān)注的問(wèn)題，在目前的大多數(shù)研究中，僅是通過(guò)修改機(jī)殼蝸舌區(qū)域來(lái)降低基頻強(qiáng)度。改變整個(gè)蝸舌形狀來(lái)找尋關(guān)于產(chǎn)生噪聲的最優(yōu)設(shè)計(jì)。 　　2.8高心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化試驗(yàn)方法大量的試驗(yàn)是在保證其他參數(shù)不變的前提下，只改變某個(gè)參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)得出其優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù)，從而忽略了各個(gè)參數(shù)之間的相關(guān)性，因此利用優(yōu)化試驗(yàn)方法正交回歸設(shè)計(jì)方法，最優(yōu)回歸設(shè)計(jì)方法等就很有必要。在文獻(xiàn)中己通過(guò)不同實(shí)例計(jì)算出了風(fēng)機(jī)聲壓級(jí)與系列參數(shù)之間的回歸函數(shù)關(guān)系式，并采用了優(yōu)化方法進(jìn)行了計(jì)算。其基本思想是在選擇離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)時(shí)，考慮到各個(gè)參數(shù)之間關(guān)系，在實(shí)際優(yōu)化的方法，通過(guò)試驗(yàn)得到系列數(shù)據(jù)進(jìn)行目標(biāo)函數(shù)噪聲值的非線性回歸，得到個(gè)非線性方程后進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。 　　考慮蝸殼的離心風(fēng)機(jī)的噪聲模擬及計(jì)算是需要解決的問(wèn)題。因此提出的建議是可以把離心風(fēng)機(jī)蝸殼簡(jiǎn)化成個(gè)具有硬邊界的理想殼體模型，并暫時(shí)忽略進(jìn)出口軟邊界的影響，推導(dǎo)出殼體內(nèi)的格林函數(shù)，而后將此格林函數(shù)推廣到考慮進(jìn)出口軟邊界的情況，然后利用該函數(shù)對(duì)離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部由旋轉(zhuǎn)葉輪產(chǎn)生的氣動(dòng)聲場(chǎng)進(jìn)行時(shí)域求解便可以得到理論解方程。在計(jì)算出離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部的維非穩(wěn)定流場(chǎng)之后，利用該模型和理論解方程就可求出與流場(chǎng)相對(duì)應(yīng)的氣動(dòng)聲場(chǎng)，這樣就可以彌補(bǔ)其他計(jì)算模擬方法的不足，我所正在進(jìn)行這方面的理論和計(jì)算工作，同時(shí)也為同行們進(jìn)行離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲計(jì)算提供參考。目前，已經(jīng)得到了忽略進(jìn)出口軟邊界的蝸殼體內(nèi)的格林函數(shù)。  2.9計(jì)算機(jī)指導(dǎo)試驗(yàn)由于試驗(yàn)設(shè)備繁重，工作量大，處理數(shù)據(jù)繁瑣，因此利用電腦監(jiān)控試驗(yàn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集和處理是必不可少的，現(xiàn)在可以用微機(jī)進(jìn)行數(shù)字化動(dòng)靜態(tài)測(cè)試分析。虛擬儀器與人工技術(shù)發(fā)展相當(dāng)迅速，虛擬儀器被稱為是振動(dòng)噪聲動(dòng)力學(xué)控制技術(shù)的革命。世普軟件虛擬儀器庫(kù)具有國(guó)際先進(jìn)水平的大容量數(shù)據(jù)采集與信號(hào)處理軟件系統(tǒng)，其功能強(qiáng)大，用途廣泛，可于進(jìn)行振動(dòng).沖擊.噪聲等信號(hào)處理。計(jì)算機(jī)輔助測(cè)試校態(tài)分析，結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)修改。故障診斷與檢測(cè)環(huán)境振動(dòng)與噪聲測(cè)試等諸多分析測(cè)試工作。只是到目前為止，虛擬儀器在風(fēng)機(jī)行業(yè)中應(yīng)用還很少，如果能廣泛應(yīng)用，將會(huì)使離心風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)測(cè)式。數(shù)據(jù)采集與分析進(jìn)入外全新的階段。  討論對(duì)于離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲而言，數(shù)值模擬及其計(jì)算方法還不成熟，不能得出計(jì)算離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲的理論公式，有的即使得到了聲壓與各參數(shù)之間聯(lián)系，還需要借助試驗(yàn)來(lái)確定具體關(guān)系式，顯然這些方法只限于對(duì)己有風(fēng)機(jī)進(jìn)行計(jì)算，而不能在對(duì)新風(fēng)機(jī)進(jìn)行氣動(dòng)設(shè)計(jì)的同時(shí)進(jìn)行聲學(xué)設(shè)計(jì)。因此根據(jù)此格林函數(shù)求得了蝸殼內(nèi)部聲場(chǎng)的，域解但是由于忽略了蝸殼進(jìn)出口軟邊界的影響，這個(gè)公式與實(shí)際情況還有較大差距，因此還有必要對(duì)此進(jìn)行深入研，以得到有進(jìn)出口軟邊界時(shí)蝸殼內(nèi)部的格林函數(shù)并進(jìn)行時(shí)域求解。 　　結(jié)論：隨著計(jì)算機(jī)的飛速發(fā)展，噪聲試驗(yàn)測(cè)試技術(shù)發(fā)展比較迅速，些先進(jìn)的試驗(yàn)手段己經(jīng)應(yīng)用于風(fēng)機(jī)上，但還是不夠；在其他行業(yè)，虛擬儀器的使用和仿真試驗(yàn)已大大減少了人力物力，使得很多難以進(jìn)行的試驗(yàn)變得容易開展，建議應(yīng)使這些先進(jìn)的試驗(yàn)手段盡快應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲行業(yè)并不斷開發(fā)拓展其應(yīng)用范圍。