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引進英國技術(shù)生產(chǎn)高溫風機的節(jié)能驗證 (1)四平鼓風機廠于1984年從英國豪登公司引進BB24、BB50型兩個系列的單吸和雙吸高溫離心通風機制造技術(shù),葉輪為后向單板形,差動導(dǎo)葉和耐磨損,該廠生產(chǎn)的單吸高溫(載塵)風機產(chǎn)品性能節(jié)能驗證比較見表1。 (2)重慶通用機器廠從英國豪登公司引進 W6-29、W6-39型兩個系列的單吸和雙吸高溫風機制造技術(shù),葉輪為后向葉片,差動導(dǎo)葉調(diào)節(jié)、高強度及耐磨損回,該廠生產(chǎn)的高溫載塵風機產(chǎn)品性能節(jié)能驗證比較見表1:該廠20世紀80年代生產(chǎn)的FW9-2&imes;35型前向葉片雙吸入離心通風機,用于水泥密尾收塵的節(jié)能驗證。 3)北京風機二廠生產(chǎn)的用于水泥密尾高溫風機單、雙吸4個系列,其中WDHZ型系列單吸高溫(載塵)風機,其性能節(jié)能驗證比較見表1。 2對引進技術(shù)生產(chǎn)集塵風機的討論 (1)首先明確通風機產(chǎn)品試驗的空氣動力性能,給出繪制特性線或性能曲線的通風機輸氣介質(zhì)是在標準狀態(tài)的清潔空氣;引風機和除塵風機為氣溫指定狀態(tài)的微量含塵的煙 (2)引進英國高溫風機載塵的技術(shù)說明中:“BB50系列=20℃時,空氣效率&ea;≥75%~81%;BB24系列=20℃時,空氣效率&ea;≥80%~849%,該產(chǎn)品是提供水泥爐窯的高效節(jié)能風機在含塵量較大,磨損較嚴重的條件下使用。其綜合性能在世界同類產(chǎn)品中處領(lǐng)先地位,具有80年代世界先進水平。 高溫風機載生Fd=30~35g/Nm3時,性能表中沒有說明全壓內(nèi)效率為多少,筆者驗證qh/P=220~470時,風機載塵耗電量是非載塵的2~5.6倍,而載塵處理風量是非載塵風量的02~0.5倍。因此不能用空氣效率代替載塵風機效率。另外,重慶廠引進技術(shù)的產(chǎn)品中,其低含塵量的載塵風機電耗仍然很高,當Fd=0.15,0.2,0.9g/Nm3時,耗電量P/qn=2.45,165,3.86kw(km3/h),分析其耗電大的原因可能由于葉輪忽視應(yīng)用高強度村料,為了“形態(tài)強化&dquo;與“熱弱化&dquo;而過多補焊加強件,引起葉輪質(zhì)量和轉(zhuǎn)動慣量劇增及氣流增加阻力所造成的結(jié)果。   (3)我國工業(yè)硅和鐵合金礦熱電爐的超微細硅粉收塵,吉林臨江硅鋁合金廠于2001從挪威鐵合金ELKEMASA公司引進除塵工程回收微硅粉副產(chǎn)品所用設(shè)備的增密裝置和大型組合正壓袋濾室。它是除塵過濾回收工程的核心技術(shù),其新型濾袋為特氟綸玻纖組合的超覆膜過濾材料。它是現(xiàn)代過濾技術(shù)中超做細粉塵煙氣凈化的新穎技術(shù)。其特點濾袋采用“表面過濾&dquo;技術(shù),不同于常規(guī)使用“深層過濾&dquo;技術(shù)。因兩種過濾機理與清灰方式不同,應(yīng)認真總結(jié)“表面過濾&dquo;應(yīng)用中秘密專門技術(shù)。但是工程設(shè)計效仿ELKEMASA公司正壓濾袋引風機載塵,采用國產(chǎn)并聯(lián)4臺6-49型高溫風機載塵很不可取,值得研究。  

引風機電機超流過大淺析   中意機電鼓風機制造有限公司 任江強 【摘要】本文結(jié)合一例一風機電機超流過大，電機極易跳閘，造成風機不能運行的原因分析及處理，證實了引風機在非工況區(qū)運行是其主要原因，可供同行參考借鑒。 關(guān)鍵詞：引風機電機  電流超流   電機跳閘  工況區(qū) 非工況區(qū) 一、概述     溫州項目投產(chǎn)一臺鍋爐引風機，所配風機為F9-28№7.1D離心引風機。風量16290m3/h，靜壓升6850Pa，轉(zhuǎn)速2900/min，設(shè)計溫度150℃，所配電機Y280S-2型，采用變頻器變頻，功率75kw，轉(zhuǎn)速為2970/min，額定電流為140A，江蘇大中電機廠生產(chǎn)。客戶在調(diào)試中，發(fā)現(xiàn)30HZ~40HZ運行，核算電流與測試電流差別較大，變頻到40HZ以上 就會出現(xiàn)跳閘，導(dǎo)致風機不能運行。 通常，電動機電流過大，電機跳閘有下列原因： 進口調(diào)節(jié)門裝反 電源電壓過低或單相斷路 風機輸送氣體密度過大或則溫度過低使壓力過大 啟動時進口調(diào)節(jié)門未關(guān)閉，帶負荷狀態(tài) 管網(wǎng)系統(tǒng)漏風量較多 變頻器存在問題（可以通過測試風機轉(zhuǎn)速來判斷） 電流變存在問題（可以現(xiàn)場用鉗形電流表測三相電流） 二、我方選型方案性能表                         F9-28№7.1D  流量(m3/h):16290 靜壓(Pa):6931 效率(%):82.2 內(nèi)功率(kW):45.7 所需功率(kW):60.6            轉(zhuǎn)速 序號 流量 全壓 靜壓 效率 內(nèi)功率 所需功率 配用電機 /min № m3/h Pa Pa % kW kW kW 2900 1 12293 8504 7728 81.5 35.6 47.3 　 2 13830 8477 7496 82.6 39.4 52.3 　 3 15366 8381 7169 82.6 43.3 57.4 　 4 16903 8230 6764 82.0 47.1 62.5 　 5 18439 8093 6349 81.1 51.1 67.8 　 6 19976 7929 5881 80.0 55.0 72.9 　 7 21513 7723 5348 78.3 58.9 78.2 　 8 23049 7532 4806 76.4 63.1 83.7 　     三、通風機性能進氣實驗裝置：執(zhí)行國家標準GB/T1236-2002，在溫度20℃下，大氣壓為P=101235Pa，相對濕度50%。   通風機性能進氣實驗裝置概述，在國家標準測試風機性能時，先設(shè)定進口直徑D，安裝管道直徑D，然后按上圖尺寸裝設(shè)測試點，啟動電機，設(shè)定電機轉(zhuǎn)速，先關(guān)閉進口閥門，慢慢打開進口閥門，分別測試出閥門不同開度流量、壓力、功率，一般測試八個風機運行點，然后繪制此風機性能曲線，根據(jù)實測風機功率與理論設(shè)計功率比值，求得風機效率。取風機效率最高點作為該型號風機最高效率點，其最高效率點的±10%，最為該風機工作最佳工況范圍。 四、下表是客戶引風機測試記錄表：   溫州項目引風機調(diào)試記錄表 煙氣通 過位置 電機 頻率 電機 電流 閥門 開度 引風機入口 煙道CEMS 計算 U型管 溫度 壓力 流量Q 流速V 功率 電流 Hz A % P(靜壓入)Pa ℃ P(靜壓出)Pa m3/h m/s Kw A 布袋側(cè) 30 61 50 -4300 19.1 17 4572 3.3 9.3 18.7 布袋側(cè) 30 95 70 -2300 19.1 46 13854 10 15.1 30.3 布袋側(cè) 30 108 90 -1600 19.6 50 16071 11.6 12.2 24.4 布袋側(cè) 30 110 100 -1600 20.7 122 16764 12.1 12.7 25.5 布袋側(cè) 33 118 70 -2500 20.1 76 16902 12.2 20.1 40.2 布袋側(cè) 33 127 90 -1900 20.5 93 18842 13.6 17.0 34.0 布袋側(cè) 33 128 100 -1900 20.5 132 18703 13.5 16.9 33.8 客戶計算方案：把風機接入整個系統(tǒng)中去調(diào)試 配套電機：2-75kw/380V，變頻范圍（30~50HZ） 電機變頻為30HZ,此時風機轉(zhuǎn)速為：n=2970x30/50=1781/min 測試氣體溫度為常溫20℃，假設(shè)理想狀態(tài)下，其密度為&ho;=1.2kg/m3 測試進口管道直徑為：D=700mm=0.7m 客戶強調(diào)說，此測試裝置，測試結(jié)果保證： 流量偏差：（+5%~-5%） 壓力偏差：（+5%~-5%） 軸功率偏差：（+5%~-5%） 風機功率核算：N=Q（流量）*P（全壓）/風機效率&ea;/機械傳動效率μ*電機儲備系數(shù)λ 1按照頻率30HZ，調(diào)節(jié)門開度50%時核算，由測試得： 流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*3.3*3600=4572m3/h 全壓：P1=P（靜壓出）+P（靜壓入）+1/2&ho;（*v1）^2（動壓）         =17+4300+0.5*1.2*3.3*3.3         =4323.5Pa 該風機為懸臂支撐結(jié)構(gòu)（D式傳動），機械傳動效率&ea;=0.98 該風機為引風機，工作溫度為150℃，電機儲備系數(shù)λ=1.3 風機效率，客戶按照該風機工況點選型設(shè)計效率取值，&ea;=0.8 即風機運行功率N=Q（流量）*P（全壓）/風機效率&ea;/機械傳動效率μ*電機儲備系數(shù)λ =4572*4323.5/0.8/0.98/3600/1000*1.3 =8.92kw 計算電流為I=2*N=2*8.92=17.84A 而測試結(jié)果為I=61A 2按照頻率30HZ，調(diào)節(jié)門開度90%時核算，由測試得： 流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*11.6*3600=16071m3/h 全壓：P1=P（靜壓出）+P（靜壓入）+1/2&ho;（*v1）^2（動壓）         =50+1600+0.5*1.2*11.6*11.6         =1730.7Pa 該風機為懸臂支撐結(jié)構(gòu)（D式傳動），機械傳動效率&ea;=0.98 該風機為引風機，工作溫度為150℃，電機儲備系數(shù)λ=1.3 風機效率，客戶按照該風機工況點選型設(shè)計效率取值，&ea;=0.8 即風機運行功率N=Q（流量）*P（全壓）/風機效率&ea;/機械傳動效率μ*電機儲備系數(shù)λ =16071*1730.7/0.8/0.98/3600/1000*1.3 =12.55kw 計算電流為I=2*N=2*12.55=25.1A 而測試結(jié)果為I=110A 由以上兩次抽樣，兩者電流差別較大，說明一部分能量損失嚴重，并且變頻到40HZ，就出現(xiàn)跳閘，風機不能啟動，客戶認為我方選型設(shè)計錯誤，這其中原因在哪呢？ F9-28№7.1D此風機模型，由風機試驗測試轉(zhuǎn)換后，在150℃，轉(zhuǎn)速2900/min時，風機流量在12293~23049m3/h區(qū)域內(nèi)，其靜壓升在7728~4806Pa，功率在47.3~83.7kw時，風機呈現(xiàn)的效率為82.6~76.4%。而客戶測試在溫度20℃，轉(zhuǎn)速為1740/min，與風機實際選型設(shè)計差別極大，是風機效率迅速下降，由客戶試驗數(shù)據(jù)可知，此時風機運行效率在22~35%左右，但是在核算時，客戶選擇風機效率為80%左右，這就是兩者測試電流和計算電流差別大的原因所在。 解決方案：系統(tǒng)運行后，氣體溫度在150℃，關(guān)閉風機調(diào)節(jié)門，啟動風機，速度調(diào)到設(shè)計轉(zhuǎn)速2900/min，慢慢打開調(diào)節(jié)門，使風機運行點與系統(tǒng)管網(wǎng)阻力匹配后，風機就能在效率80%左右范圍內(nèi)運行，就不會產(chǎn)生超流（跳閘）現(xiàn)象。 參考文獻 ［1］商景泰編通風機手冊    北京：機械工業(yè)部出版社，1994 ［2］姚有峰編電路與電工技術(shù)實驗     北京：中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社，2008.08 ［3］中國標準出版社第三編輯室編中國機械工業(yè)標準匯編（第三版）風機卷（下）    北京：中國標準出版社，2009.03