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   此例的管網(wǎng)系統(tǒng)與試驗(yàn)的風(fēng)機(jī)實(shí)例中所述的管網(wǎng)系統(tǒng)一樣。但風(fēng)機(jī)有個(gè)短的出口管路,緊接一個(gè)風(fēng)室,其橫截面積比管路面積大10倍,圖4-46為壓力梯度-風(fēng)室效應(yīng)圖。    圖4-46中管路E一F的速度為14.43m/s,相當(dāng)于125Pa的動(dòng)壓(pa)。點(diǎn)“F&dquo;的動(dòng)壓為125Pa,靜壓0.0Pa,總壓為125Pa。管路摩擦?xí)痨o壓和總壓逐漸增加,使之回到E點(diǎn)。如果管路的橫截面積均勻,那么該系統(tǒng)中部分的動(dòng)壓就會(huì)不變。 由于從風(fēng)室到管路的壓力突然收縮造成50Pa的能量損失,所以風(fēng)室的總壓為875Pa管路入口的總壓加50Pa的收縮損失成為925Pa的總壓。 通過(guò)風(fēng)室D到E的氣流的速度比較低,風(fēng)室的動(dòng)壓為0.0Pa,因此這個(gè)速度可以忽略不計(jì)。 D點(diǎn)有個(gè)突然擴(kuò)大的能量損失,它等于排至風(fēng)室的管路的繁個(gè)動(dòng)壓(即125Pa)。 風(fēng)機(jī)和風(fēng)室間的出口管路為2.5個(gè)當(dāng)量直徑長(zhǎng),與風(fēng)機(jī)額定試驗(yàn)所用的管路相同。出口管路(與風(fēng)室)的靜壓是額定試驗(yàn)中測(cè)定的靜壓。 此例要求選擇的風(fēng)機(jī)靜壓為925Pa,流量為1.42m3/s,將這種風(fēng)機(jī)與前面選擇的靜壓750Pa和流量1.42m3/s的風(fēng)機(jī)進(jìn)行比較,顯然風(fēng)機(jī)的靜壓將增大。 E一F流量為1.42m3/s時(shí)的管路摩擦損失750Pa。 E為風(fēng)室至管路的收縮損失50Pa(管網(wǎng)部分) E為風(fēng)室形成E點(diǎn)速度所需要的靜壓能量為125Pa(管網(wǎng)部分)。 D為空氣速度減小所引起的D點(diǎn)的動(dòng)壓損失(也是總壓損失)125Pa 在D處管路到風(fēng)室的靜壓不變,靜壓差為0.0Pa C一D為試驗(yàn)風(fēng)機(jī)的出口管路,靜壓差為0.0Pa 所需要的風(fēng)機(jī)總靜壓為925Pa。 選擇流最為1.42m3/s和靜壓925Pa的風(fēng)機(jī)是合適的。 顯然新風(fēng)機(jī)與前例選擇的風(fēng)機(jī)進(jìn)行比較時(shí),可發(fā)現(xiàn)新風(fēng)機(jī)靜壓將增加175Pa。  

此例是一個(gè)引風(fēng)系統(tǒng),一般用于引風(fēng)。注意A點(diǎn)的進(jìn)口損失。如果采用喇叭形進(jìn)口將會(huì)降低這一損失(圖4-48)。 在風(fēng)機(jī)的吸氣端,靜壓是負(fù)值,但動(dòng)壓永遠(yuǎn)是正值。通風(fēng)機(jī)動(dòng)壓為125Pa，此例示出了系統(tǒng)附加阻力。 圖4-28中,半徑與直徑比為1的進(jìn)口彎管和彎管與風(fēng)機(jī)進(jìn)口之間無(wú)管路的情況下,系統(tǒng)附加阻力為R。 對(duì)于風(fēng)機(jī)進(jìn)口有10%障得的軸承,系統(tǒng)附加阻力U。見(jiàn)表4-11。對(duì)于排入大氣而無(wú)出口管路的風(fēng)機(jī),系統(tǒng)附加阻力R,見(jiàn)表4-1。 A為銳邊管路的進(jìn)口阻力損失為100Pa A——B流量為1.42m3/s的管路阻力損失為750Pa。 B為進(jìn)口彎管,系統(tǒng)附加阻力R,系統(tǒng)附加阻力為150Pa C為進(jìn)口軸承,系統(tǒng)附加阻力系數(shù)U,系統(tǒng)附加阻力為50Pa。 E為風(fēng)機(jī)動(dòng)壓為125Pa。 E為無(wú)出口管路的膨脹段,系統(tǒng)附加阻力R,系統(tǒng)附加阻力為150Pa。 所需風(fēng)機(jī)的總壓為1320Pa。 風(fēng)機(jī)靜壓=風(fēng)機(jī)總壓一風(fēng)機(jī)動(dòng)壓 風(fēng)機(jī)靜壓=1320Pa-125Pa=1195P 選擇流量為qv為1.42m3/s、靜壓為1195Pa的風(fēng)機(jī)是合適的。