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引言在治金等行業(yè)，風機如鼓風機風機等圮種重要的設備，旦發(fā)生故障，會造成嚴重的后果。 　　何保證風機運汀的安乍性和可靠忭具有屯要的意義。風機是高速旋轉復雜系統(tǒng)，種類繁多，結構各異，對不同的具體設備其故障模式及原因存在很大系統(tǒng)。 　　故障診斷專家系統(tǒng)故障診斷專家系統(tǒng)是人工智能在設備故障診斷中的應用，它模擬人類專家解決問的思維和方法進行智能診斷，風機的專家系統(tǒng)的構成及診斷過程如闖1. 　　在6個組成部分中數(shù)據(jù)濟知識庫和推理機為專家系統(tǒng)的核心部分。最6將診斷結果。1接生成專家系統(tǒng)報巧。并提供相應的診斷和維修建議。具體步驟為初步診斷和精確診斷；由主導征兆參數(shù)確定故障原因類別；由諸故障原因類中確定類；1故障原因類確定故障次原因；由故障次原因查找次原因及防范對策。 　　知識庫和推理機知識庫是專家系統(tǒng)的核心，知識庫信息量大，使有限的計算機容量難以適應，所以應設法在保證知識庫可用性和有效性的前提下，盡量減少知識庫在計算機中的內(nèi)存開銷，保證推理過程中有足夠的內(nèi)存容量，系統(tǒng)采用了知識庫覆蓋技術即將整個知識庫劃分為若干個子知識庫，每個子庫對應于類故障，每個字庫又由若干由用戶指定的故障類別字庫組成。每類故障的診斷知識存入個磁盤文件。當系統(tǒng)需要使用知識庫中的知識時，僅將有關的故障分類內(nèi)容裝入內(nèi)存數(shù)據(jù)庫，不用的知識則可以從內(nèi)存中清除，這樣就可以使系統(tǒng)運行在較小內(nèi)存容量的機器上，部分故障診斷知識庫簡如1. 　　轉子不平衡油膜渦動，轉子不對中心。 　　3件開發(fā)環(huán)境傳統(tǒng)的專家系統(tǒng)般都采用人工智能語言，雖然有定的靈活性，但是也存在些缺點被建專家系統(tǒng)的時空效率低；維護知識庫困難；計算和輸入輸出支撐能力差；缺少軟件工程支撐工，可移植性差，造價昂貴，過分強調(diào)描述性，忽略過程性等4.采用般高級語言如，8也16等語言卻能克服上述缺點，并逐步取代統(tǒng)工智能語言。 　　提供的人數(shù)據(jù)庫對象控件組人00，能實現(xiàn)高效通用的數(shù)據(jù)訪問，提供知識檢查功能，保證知識庫滿足有效性完備性和致性。因而采用++81如1.6作為專家系統(tǒng)的開發(fā)工具5.系統(tǒng)的綜合數(shù)據(jù)庫部分米用，+8出此16自帶白勺數(shù)據(jù)庫引擎管理器30入如1把1扣，1和數(shù)據(jù)庫桌故障征兆故障類別特征頻率為轉頻的倍頻；振動方向為徑向；軸心軌跡為橢圓；振動隨轉速變化明顯轉子不平衡特征頻率為轉頻的倍頻；常伴頻率為1頻；振方向為徑向和軸向；軸心軌跡為楠圓；振動隨轉速變化明顯特征頻率為轉頻的倍頻；常伴頻率為轉頻的倍頻和倍頻；振動方向為軸向和徑向；軸心軌跡為香蕉形2振動隨負荷油溫變化明顯轉子彎曲轉子不對中特征頻率為為轉頻的高次和低次諧波分量；振動不穩(wěn)定；軸心軌跡紊亂，不規(guī)則變化；相位反向移動轉子碰摩特征頻率為轉頻的42，0.48倍；常伴頻率為，燈閥倍頻；振動為徑向；軸心軌跡為雙環(huán)橢圓；振動隨轉速油溫變化明顯油膜渦動特征頻率為轉頻的。43倍；常伴頻率為基頻和渦動頻奉的組合頻率；振動不穩(wěn)定；振動方向為徑向；相位不穩(wěn)定；軸心軌跡不規(guī)則擴散；振動隨油溫變化敏感油膜振蕩系統(tǒng)的推理可以用模糊推理中的匹配度最大優(yōu)先法進行。模糊規(guī)則前件抓結論，入1. 　　其中，為可信度，人為規(guī)則閾值。假定有給定事實2是在知識庫中，有若干條模糊規(guī)則與之匹其中，1是模糊集，且ClUCinJ事實，對于規(guī)則只，的匹配度分別為對于每個。=2，分別與相應的入比較，若則規(guī)則化不能使用，被剔除。對于剩下的每個1假設共。個。以則選取匹配戊，值最大的規(guī)則使用〃此時，如果有若干條規(guī)則對于事實的匹配度均為最大值，則可按規(guī)則激活逍風機特征頻率，的和轉子的轉頻。廠的比值的3個模糊集的隸屬函數(shù)2，并且有以下3條規(guī)則尺町，較小，丁1油膜渦動a趔西聯(lián)，131兄01述立，這樣就避免。廣選用專門數(shù)據(jù)庫語言的煩瑣。把故障記錄存放在知識庫中，對于每條故障記錄的故障現(xiàn)象進行合理地安排，使之既能仲用戶以選擇結詢到，也能以簡易識別方法查詢到。而在推理機構造中，則將2種不同選擇條件輸入得到的結果區(qū)別出來，而且建立動態(tài)就能仲用上，1+需要對軟忡進行重寫。從而使系統(tǒng)具伯我完1功能，用廣可以在使用過程使知識庫逐漸豐富，而無需了解軟件如何實現(xiàn)。 　　故障診斷流程3.用戶開始進入診斷進入系統(tǒng)用泠選擇系統(tǒng)，然后選攤風機所出現(xiàn)的系列的故吣特征比如先選特征頻率特征頻中。對故降類別的區(qū)別忭最人，系統(tǒng)獲以選擇結果接描數(shù)據(jù)乍，然與數(shù)據(jù)庫中故障類別進行匹配。匹配成功后，保存故障記錄，輸出符合條件的故障記錄及其采取的解決措施。如果沒有匹配成功，用戶可以多選擇個或幾個特征比如軸心軌跡，閃為軸心軌跡形狀很多，不同的軸心軌跡往往付應不的故障1.然后重新掃描數(shù)據(jù)庫，符合條件在第次的基礎上再進行保存。這樣，經(jīng)過6次骷環(huán)之后，所有符合條件的記錄就會輸出在診斷界面上，并且還有對應的故障原因及其解決措施。結果顯視是動態(tài)的，在故障原因和故障處理2個編輯框內(nèi)，系統(tǒng)將最后保留的符合條件記錄的故障原因和解決措施寫入，因此，系統(tǒng)獲得的新故障記錄可以立刻起作用。 　　4系統(tǒng)的實現(xiàn)顯用戶界面。用戶可根據(jù)菜單提運行系統(tǒng)，在系統(tǒng)運行過程中可在工具欄上或者菜單上選擇操作。該數(shù)據(jù)庫目前仍在進步擴允，加和刪除診斷知識的方便性，系統(tǒng)相當于個專家系統(tǒng)骨架，可以不斷免實完。善。該專家系統(tǒng)顯作斷界此如4所小，挪5結束語該系統(tǒng)用于某大型鋼。廠的風機故障診斷，收到良好的效果。系統(tǒng)利目++；1如16強大的數(shù)據(jù)痄應用，發(fā)功能。使專家數(shù)據(jù)痄系統(tǒng)具有知識易于檢索修改和更新的優(yōu)點，還能夠對故障診斷知識庫進行擴充，具有較的推廣價值。系統(tǒng)軟件運行界面友好，顯明了，操作簡單，易于使用。該專家系統(tǒng)具有普遍適用性，系統(tǒng)的知識庫經(jīng)過擴充后，可適于所對風機類旋轉機械的故吣診斷。

引言風機性能曲線是風機性能和狀態(tài)的重要度量，也是風機控制的基礎。當風機運行一段時間后，特別是風機的若干部件更換后，風機的特性會發(fā)生變化。當需對風機控制系統(tǒng)進行改造時，無據(jù)可依，此時就必須付風機的性能狀態(tài)進測試而喘振邊界是風機性能狀態(tài)的關鍵征因素之一。因為風機一旦進入喘振工況，輕則影響風機的正常運轉，重則可能會對風機造成巨大的損害。在此情況下，必須保證風機的安全；另一方面，測試中還必須盡可能地達到喘振邊界，以測得準確的風機性能數(shù)據(jù)。因此，如何準確地預測風機喘振邊界是本文討論的首要問題。 　　喘振邊界預測的基本思路根據(jù)風機原理，一般情況下，風機喘振前會出現(xiàn)旋轉失速?？梢哉f，喘振嚴重的旋轉失速后導致振動狀態(tài)較大變化，因，監(jiān)測風機振動隨工況的變化，就有可能確定旋轉失速的出現(xiàn)。事實上深度的旋轉失速本身就是種非穩(wěn)定工況。另外，實測時隨著風機的出口流量逐步減少，出力會隨之增加，因風機轉子會逐漸向進氣口方向移動。因此，監(jiān)測風機的軸位移可得到預測喘振的重要信息。 　　軸位移一般通過電渦流傳感器測量。風機運行時，軸位移有個報警值.當風機憋壓時，軸位移值逐步趨近報警值。如果軸位移信號先于喘振報警，則以此時的狀態(tài)作為喘振邊界因為出現(xiàn)軸位移報警則風機不允許連續(xù)運行。除此之外，由于風機喘振時會伴隨著放炮聲，因此風機的噪聲信號也是風機狀態(tài)的重要監(jiān)測量。 　　由此認為，可以通過監(jiān)測軸振動和軸位移以及風機的噪聲來預測風機喘振邊界，實例應用某廠風機是從捷克進口的12級軸流壓縮機，由汽輪機驅動。其靜葉角度分兩段可調(diào)，其中第段靜葉調(diào)節(jié)的范圍為10.而第一段靜葉則根據(jù)第二段靜葉聯(lián)調(diào)。轉速從2850-3750可調(diào)，2001年該廠對風機控制系統(tǒng)進了改造。改造過程中，為得到完整準確的風機性能線數(shù)據(jù)，實測中又必須盡可能地接近喘振邊界。因此，首先驗證通過監(jiān)測軸振動和軸位移以及風機的噪聲來預測風機喘振是否可行。 　　3瓦和4瓦軸振動及風機噪聲信號將風機在上述的3個喘振點上進入喘振邊界，隨著風機出口壓力升高，風機軸向力持續(xù)發(fā)生變化，軸位，連線減小，而當風機進入喘振邊界時，軸位移發(fā)生突變。風機在不同狀態(tài)下3次進入喘振邊界。軸位移都遵循一樣的規(guī)律。軸位移移這種變化趨勢的監(jiān)測，可以比較準確地對風機喘振進行預測。 　　應用實效在風機的測試過程中，總共測試了10個工況點，基本上覆蓋了風機所有的工況范圍。在實測過程中，通過監(jiān)測風機軸振動和風機軸位移的變化趨勢來逼近喘振邊界，盡量使所預測的喘振邊界接近實際的喘振邊界，達到了相當好的效果。同時，采用最小乘法對性能曲線原始數(shù)據(jù)進行擬合處理，簡要地展了其中個靜葉角度下擬合后的性能曲線測試結果。 　　這3個工況下，風機振動時4瓦軸位移大，3瓦和4瓦軸振動及風機噪聲信號表示3瓦軸振動，風機要進入喘振工況時，風機軸振動狀態(tài)開始發(fā)生較大變化。風機喘振時，風機發(fā)生劇烈的低頻振動，振幅達到最大值。軸向位移突變，噪聲低沉。而在風機進入喘振邊界過程中，噪聲信號對喘振的反應明顯滯后于軸振動以及軸位移信號的反應。所以，利用軸振動及軸位移信號來預測喘振比利用噪聲信號通過常規(guī)的聽音方式更為可靠。 　　各級葉輪均有不同程度的結垢現(xiàn)象，其中以3級葉輪最為嚴重，由于該機組在生產(chǎn)中的作用十分重要，一般不輕易檢修；即使檢修，也不允許有更多的時間進行解體大修。這就導致結垢物隨著時間的延長越結越多，平衡越來越嚴重，振動越來越大，后經(jīng)除垢做動平衡后，使不平衡量得以消除。 　　檢查各軸承間隙量及瓦背量。測量瓦塊厚度后，挑選合適的瓦塊予以更換，使軸承間隙盡量接近間隙范圍標準值0.17-0.23，檢修后的效果開車后，測得3級振幅只有3絲，取其余各級振幅均有不同程度的降低，頻譜顯的工頻幅價也降低。   結論：利用風機軸振動和軸位信號預測風機喘振邊界的新方法，并在實際工程應用中驗證了其可靠性。 　　

 風機噪聲應采取的措施只有通過對離心風機的噪聲進行檢測分析和研究等工作后，才能確定其噪聲的主要來源及其傳播途徑，并采取有效的噪聲治理措施，達到減弱或切斷噪聲磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用的離心風機是通過除塵設備利用離心風機進行熱交換，以便提高磚瓦制品的進口熱速度及加熱質量等；旋風除塵器及布袋除塵器又叫布筒除塵器等利用離心風機對生產(chǎn)車間進行除塵處理，確保生產(chǎn)車間清潔明亮及文明生產(chǎn)等。噪聲是磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的致命缺陷。事實上，噪聲是由多種不同頻率聲音的無規(guī)律的雜亂組合，它不僅妨礙人們談話打電話開會學習工作休息及睡眠等，而且還嚴重損害人們的身心健康及降低工作效率等。所以說積極研究和探討磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機噪聲的產(chǎn)生原因危險性及其控制途徑，對保護操作工人的身體健康及提高企業(yè)的經(jīng)濟效益等具有深遠而重要的意義。 　　噪聲產(chǎn)生的原因磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的噪聲通?？蓞^(qū)分為機械噪聲.電機噪聲及空氣動力噪聲。 　　機械噪聲磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的葉輪通常是直接安裝在電機軸上或通過聯(lián)軸器。風機軸通過皮帶輪及傳動帶與電機軸聯(lián)接，并隨電機軸一起高速旋轉。雖然磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的設計制造滿足了強度和剛度的要求，并且風機出廠時，風機軸風機葉輪聯(lián)軸器及皮帶輪等旋轉，部件都已經(jīng)過嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后才組裝成臺的。但因磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的轉速高，生產(chǎn)環(huán)境惡劣，粉塵飛揚等。而粉塵等塵埃固體顆粒的主要成分仍是石英和或方石英，其硬度特別高。雖然磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機工作時，風機葉輪等旋轉零部件極易磨損而產(chǎn)生機械噪聲等，并現(xiàn)在以下幾方面風機葉輪的不均勻磨損，并在風機風壓的作用下，導致風機葉輪產(chǎn)生變形，結果風機工作時，因風機葉輪的不平衡而產(chǎn)生機械噪聲等造成風機軸承的磨損。造成軸承滾動體與其接觸作面形成較大的間隙而產(chǎn)生機械噪聲。嚴重時，軸承的內(nèi)外圈與風機軸軸承座也會形成較大的間隙而產(chǎn)生機械噪聲。 　　電機噪聲電機是磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的重要組成部分，通常風機生產(chǎn)廠家采用的電機都是由電機專業(yè)生產(chǎn)廠家提供的，風機生產(chǎn)廠家通常對電機內(nèi)部不再進行處理，而是直接使用。事實上，電機的噪聲種類繁多，通常主要現(xiàn)在以下幾方面因電機軸承的精度較差而產(chǎn)生的機械噪聲。 　　1.電機內(nèi)部經(jīng)交變的電磁力的激發(fā)而產(chǎn)生的電磁噪聲； 　　2.因換向器整流碳刷導電環(huán)和整流子本體產(chǎn)生的機械噪聲； 　　3.因電機冷卻風扇的形狀尺寸等參數(shù)不太合理而產(chǎn)生的空氣動力噪聲。 　　空氣動力噪聲磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲通常可分為旋轉噪聲渦流噪聲和撞擊噪聲。 　　旋轉噪聲又叫葉片噪聲。高速旋轉的風機葉輪葉片對氣體產(chǎn)生的周期性的壓力而造成氣體壓力和速度的脈動變化所產(chǎn)生的噪聲。具體說來就是，當風機葉輪葉片繞風機軸旋轉時，風機葉輪葉片相對于氣流在高速放置的風機葉輪葉片氣體通道很大的變化。特別是旋轉的風機葉輪葉片掠過氣體通道面積較小的蝸舌，葉輪葉片與蝸殼之間的徑向距離為最小處處時，就會形成周期性的氣體壓力脈動和速度脈動而造成噪聲。此外風機葉輪葉片在自由空間旋轉時，與其鄰近的某固定位置的氣體將受到風機葉輪葉片及其壓力場的激振力作用。造成氣體壓力的起伏變化，并向周圍輻射而形成噪聲。 　　渦流噪聲渴流噪聲又稱渦旋噪聲，氣流由進風口軸盤及前盤進入離心風機內(nèi)部時，由于氣體流道的急劇變化。氣體將產(chǎn)生劇烈地壓縮或膨脹而形成渦流噪聲；另一方面，氣流在通過風機葉輪葉片通道時，由于氣體邊界層的脫流也會形成渦流噪聲。具體說來就是，風機葉輪葉片相對于氣流運動時，氣流將受到風機葉輪葉片的阻擋而形成繞流運行，沿風機葉輪葉片面的氣流流線將在風機葉輪葉片背面處脫離，并在風機葉輪葉片背面處產(chǎn)生氣體流動的相對靜止狀態(tài)的氣體，聚枳氣流的邊界層是不穩(wěn)定的，氣流將通過粘滯力等產(chǎn)生卷吸作用，帶動此氣體聚積內(nèi)的相對靜止狀態(tài)的氣體運動，并在風機葉輪葉片背面處形成渦旋源，渦旋源逐漸發(fā)展壯大并最終成為渦流，當渦流范圍擴大到定程度時，渦流源將從風機葉輪葉片背面處脫離并隨氣流向下游流動。當渦旋源剛脫離時，風機葉輪葉片背面處又會形成新的渦旋源，并重復上述相似的過程。由此可，渦旋源在風機葉輪葉片背面處不斷地形成發(fā)展壯大及脫離并產(chǎn)生許多順流而下的渦流。 　　由于渦流的中心部位與邊緣處的壓力并不相同，因此在渦旋源從風機葉輪葉片背面的脫離過程中，渦流將解體分裂，導致氣體產(chǎn)生擾動，那么風機葉輪葉片將頻繁地受到此交變氣體的擾動作用力。根據(jù)作用力與反作用力的原理可知，風機葉輪葉片將頻繁地氣體施加周期性的反作用力，造成氣體產(chǎn)生周期性的壓縮與膨脹，并向周圍輻射聲波，即產(chǎn)生渦流噪聲。 　　撞擊噪聲磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的撞擊噪聲是由氣流進入和離開離心風機葉輪葉片時，產(chǎn)生的沖擊噪聲以及氣流流經(jīng)蝸殼蝸舌時所產(chǎn)生的哨聲噪聲等組成的。 　　噪聲的危害性經(jīng)常磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的噪聲會通過不同的途徑和不同的方式污染人們的生活和工作環(huán)境，并嚴重地危害人們的身體健康。主要現(xiàn)在以幾方面：噪聲影響人們的心理情緒并誘發(fā)多種疾病噪聲干擾人們談話打電話開會學習工作休息及睡眠等，并嚴重地損害人們的身體健康。若人們長年累月地生活在噪聲的環(huán)境中，人們極易厭煩脾氣暴躁等，天長日久，還會損傷人的聽覺功能，導致聽力下降，嚴重時甚至造成噪聲性耳聾。同時，臨床經(jīng)驗也表明心臟病高血壓腸胃病及癌癥等疾病的發(fā)展惡化。都與噪聲的強度行著密切的關系，噪聲還會造成頭頭痛精神疲倦失眠多夢記憶力減退及生育能力降低等多種疾病。 　　22噪聲影響安全生產(chǎn)及降，工作效率由于噪聲的干擾，人們極易疲勞，注意力分散，精力下降等導致工作質量的降低及工作效率的下降等。 　　同時由于噪聲的掩蔽效應，人們不易覺察發(fā)生事故的預兆與各種警告信號的存在，極易造成設備的損害及技術經(jīng)驗人身傷事故的發(fā)生，嚴重危害安全生產(chǎn)。 　　3，桌聲的控制途徑磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的噪聲，通常是通過迸風管道。進風口機殼。排風矜逝排風口及風機基礎等向空間進行傳播的，并嚴重危害人們的生存環(huán)境為此我國政麻頒發(fā)1業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準試行草案國際標準化組織60也規(guī)定，工礦企業(yè)的噪聲不能超過85詘人，公共建筑飯店賓館及娛樂休閑場所等產(chǎn)生的噪聲也不能超過7516. 　　根據(jù)人們對噪聲的承受能九距離磚瓦生產(chǎn)企業(yè)生產(chǎn)廠區(qū)最近的住宅區(qū)，白天要求噪聲不能超過5060泥入，晚上要求噪聲不能超過4045人。事實上，在距離磚瓦生產(chǎn)企業(yè)離心風機周圍5爪范圍內(nèi)測得的噪聲通常高達90100人，有時甚至高達105，7.因此，我們必須對碎瓦土產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的噪聲進行有效地控制和治理，其控制途徑大致如下31控制機械嗓聲的途徑3風機葉輪風機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉零部件須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后，才能組裝成臺準予出廠。 　　定期檢查風機各零部件的聯(lián)接螺栓及地腳螺栓等是否松動。軸承是異常磨損及油泔不良，傳動帶坫否張緊等。若發(fā)現(xiàn)情況異常時，應立即停車排除，絕不能帶病工作。 　　風機的進風和排風處安裝一段橡膠軟管，可將離心風機傳遞給風管的振動在橡膠軟管處得到最大限度地減弱或消除，達到降低離心風機噪聲的目的，控制電機噪聲的途徑，電機冷卻風扇葉片須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后，才能組裝成臺準予出廠。同時還應合理選用電機冷卻風扇葉片與導風圈之間的間隙等，有效地降低電機冷卻風扇的旋轉噪聲等，合理選用電機冷卻風扇葉片的形狀尺寸及風扇葉片的直徑尺寸等參數(shù)，有效地降低電機冷卻風扇的潤流噪聲等。應定期檢查電機內(nèi)部各零部件的聯(lián)接螺栓是否松魂電機軸承是否異常磨損及潤滑不良等。若發(fā)現(xiàn)情況異常時，應立即停車排除，絕不能帶病工作。 　　控制空氣動力噪聲的途涇：風機進風口及排處安裝消器消聲器是利用多孔吸聲材料來吸收聲能的，當聲波通過襯貼多孔吸聲材料的進風口及排風口處時，聲波將激發(fā)多孔吸聲材料中的無數(shù)小孔中的空氣分子產(chǎn)生劇烈地運動，其中大部分聲能用于克服摩擦阻力和粘滯肌力并轉變成熱能而消耗棹從而達到降低磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲的目機的進風及排風口處安裝消聲器，通常能降低進口及排風口處產(chǎn)生的空氣動力噪聲約20分貝. 　　風機進風處設置整流裝置因磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的葉輪葉。片排風口機中流動時。將在進門圓弧段部位處形成仵多渦流渦流將與風機蝸殼及進風口零部件產(chǎn)生多次頻繁地碰撞而形成空氣動力噪聲。若在風機進風口處位于風機蝸殼內(nèi)部的外圍處設計制作防止產(chǎn)生渴流的整流裝置即，設整流圈及擋板。就能效地防止氣流在風機進風處形成渦流，從而達到降低磚瓦產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲的目的。 　　改善風機蝸殼的結構形成磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機蝸殼的作用是收集從風機葉輪流出的高速氣流，并將此高速氣流引導至排風口，在這過程中，高速氣流將撞擊風機蝸殼并產(chǎn)生空氣動力噪聲。通過優(yōu)化和改善蝸殼的生產(chǎn)工藝，并精密制作流線型的對數(shù)螺線蝸卷曲線的風機蝸殼，就能有效地減少磚瓦企業(yè)常用離心風機產(chǎn)生的空氣動力噪廣334改善風機葉輪的氣流道降低磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機葉輪進風口處的風速，可有效地減少風機葉輪氣體流道的流速，達到降低磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲片，即該風機葉輪葉片在排風口處適度向前傾斜，而在進風口處又適度向后傾斜，這樣就可以避免氣體流道急劇變化時，阻止氣體產(chǎn)生渦流，從而達到減少磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的空氣動力噪聲目的。 　　控制噪聲的其他途徑通常聲音在穿過均勻致密的墻體材料時，聲能將被減弱或誚除，聲能減弱得越多，那么隔音效果就越好。若用吸聲材料制作隔聲罩或隔聲間，將磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機封閉在此小空間內(nèi)，就能阻止其技術經(jīng)驗噪盧向外界傳播。從而達到減少磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機所產(chǎn)生的噪聲目的。 　　結束語：目前磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機噪聲的產(chǎn)生與控制是世界各國磚瓦生產(chǎn)企業(yè)共同關注的課。我們認為應在磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的設計和制造中，優(yōu)化和完善磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機結構并精心制作，盡量減少空氣動力噪聲的產(chǎn)生。同時，對風機葉輪風機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉零部件應進嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后，才能組裝成臺準予出廠等，以減少因風機振動而產(chǎn)生的機械噪聲。然而，由十磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的葉輪轉速高。磚1生產(chǎn)企業(yè)生產(chǎn)環(huán)境惡劣，粉塵飛揚等，造成磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機工作時，風機葉輪葉片極易產(chǎn)生磨損而形成噪聲。因此我們應通過對磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機的噪聲進行檢測分析和研究等工作后，確定其噪聲的主要來源及其傳播途徑，并采取有效的噪聲治理措施，達到減弱或切斷噪聲的傳播途徑或消除噪聲源的目的。確保最大限度減輕磚瓦生產(chǎn)企業(yè)常用離心風機對周圍環(huán)境的噪聲污染，從而提高人們的生活質量及促進磚瓦生產(chǎn)企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。 　　

西安交通大學研究所提出了離心風機蝸殼簡化成個具有硬邊界的理想殼體模型的思路來研宄風機氣動噪聲。 　　1引言離心風機的噪聲以氣動噪聲為主，在性質上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產(chǎn)生，并通過進出氣通道加以傳播。蝸殼內(nèi)部的非穩(wěn)定流場以及殼體的特殊形狀使得對其開展研究變得困難。近年來5國內(nèi)外專家HoJeon針對離心風機噪聲做了很多研充在發(fā)聲機理和聲源傳播數(shù)值模擬測試技術等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進步改進和完善之處。本文綜合了近年來內(nèi)外大量文獻的理論計算和試驗研究方法，同時提出了新的建議。理論計算方法點源模型對于風機而言，點源模型是種十分有用的技術。 　　2.1這種近似的準則是，所要研究的最高頻率的波長應該遠大于聲源的物理尺寸.為滿足這個準則要求，對發(fā)射較高頻率噪聲的葉片，在應用點源模型時，可將每個相關面積或相關體積視為多個小尺寸的孤立聲源，將風機葉片用沿著葉片展長分布的孤立點源的總和來模擬。目前有人研究了自由聲場旋轉點聲源的聲學特性通過波動方程推導出了運動點源產(chǎn)生的聲場公式，該公式適合于葉片上的每個微元顯然對葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運動產(chǎn)生的聲場，但擬定葉片微元的點源尺寸是個難題，而且一般來說風機葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點源模型進行模擬容易產(chǎn)生較大誤差。 　　另外，上述研宄針對的是自由聲場，而離心風機必須考慮蝸殼的影響。 　　2.2蝸舌的模擬靜止板緣紊流邊界層聲發(fā)射的理論公式早已得出，但用于葉輪機械噪聲還需進步改進?？紤]了葉片旋轉對聲發(fā)射的影響，并結合有關試驗資料。引入葉片幾何參數(shù)的組合關系式，推導出了個有2個葉片的離心風機葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發(fā)射計算公式。這些都是在無蝸殼假定下噪聲計算公式的推導。為了模擬蝸殼存在的情況，葉輪附近放置個尖劈模擬蝸舌，以它來作為產(chǎn)生離散噪聲的聲源。 　　通過此模型計算出流場，然后用非定常的伯努利方程計算出作用在葉片微元上所受的力，最后利用界導出的任意運動點源的聲場公式計算聲壓，本文其他作者聞蘇平和曹淑珍運用該模型進行風機噪聲的數(shù)值模擬可以得到很多有價值的數(shù)值計算結果，改變其中些參數(shù)，如葉片數(shù)，葉輪旋轉速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來重新進行計算。并加以比較可以分析葉片通過頻率噪聲的影響因素，對離心風機的降噪有指導意義，尤其是對分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風機的基頻噪聲，且仍沒有考慮完整蝸殼的存在。 　　2.3基于寬頻噪聲的模擬寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對應流場所對應的聲場，所以渦流噪聲很多都還是試驗研究或者理論上的定性分析。從噪音方程和離心風機的具體邊界條件出發(fā)可以得出基本方程然后基于數(shù)量級分析的基礎上做了些簡化，并將整個流場分成主流區(qū)和邊界層區(qū)分別加以討論。最后結合試驗進行了分析。變換量綱分析以及市學相似定律導出了以下關系式則聲壓譜密度的公式為在得出關系式，利用試驗研究可以分析聲以譜密度與各參數(shù)之間的相互關系。可以看出，利用該模型求解時，需要借助試驗才能確定聲壓與各參數(shù)之間的關系。因此小風機能較好地從理論上直接解決離心風機的噪聲問題。 　　2.4邊界單元法計算邊界單元法的計算例子較多，但都大同小異，這里重點舉李繼芳的算例加以說明，他運用積分方程得出了蝸殼面速度分布與蝸殼面聲壓的積分關系式格林函數(shù)可以得到整個蝸殼向外輻射的聲功率，可以利用加速度傳感器得到蝸殼面的振動速度分布，然后通過公式計算出蝸殼面的聲壓，或者可以通過風機進口或出口的聲壓計算進出口福射的聲功率，然后得到總合成聲功率?？梢钥闯觯撚嬎惴椒梢杂嬎阄仛ふ駝右鸬脑肼暩Ｉ?，也可以計算通過進出口管道向外傳遞的噪聲。 　　但是在測量進出口的聲壓時，由于氣流的影響，使測量受到較大的干擾，因此測定的聲壓不定是真實值；另外，由于蝸殼面各點振動極不均勻，不僅僅是垂直于面振動，甚至隨時間變化，測量時需要測量大量點的振動速度，工作量大，而且可靠性不好，因此該方法的應也有局限性。  2.5蝸殼聲電類比模型很早人們就提出了聲電類比方法并計算出了離心風機的公共振頻率，并用局階模態(tài)分析方法分析了幾個具有比較姆霍茲共振頻率更高的譜峰，用試驗繪制蝸殼內(nèi)規(guī)范化的壓力。宋黃柏又在此基礎上提出了蝸殼基頻共振引起的噪聲增量數(shù)學模型，最后推導出了在共振頻率處遠場某點總噪聲聲級增抗為進出氣口以起的噪聲；利用此式可以對遠場某點總噪聲聲壓級增值進行預測和優(yōu)化。國內(nèi)些試驗己經(jīng)證實了蝸殼基頻共振噪聲在小流量工況的重要性。 　2.6聲學相似定律由國際標準化組織推薦的系列確定噪聲功率的標準，同樣也適用于風機。試驗各種不同型式和尺寸的風機需要大量試驗設備和時間，而且費用昂貴。因此將相似定律應用于風機氣動噪聲，能大大降低成本。從而可以根據(jù)一種尺寸風機的試驗資料，對尺寸不同而因次相似的風機系列進行聲功率的推算，又對風機噪聲作了因次分析，且得到了無因次參數(shù)關系式隨機噪聲的頻譜噪聲可有不同的定義。 　　聲學相似定律的應用也是需要預先知道某因次相似風機的試驗資料才能進行聲輻射計算開展聲學設計也不是單純從理論上直接解決離心風機噪聲問3試驗研究方法3.1進出口管道試驗由于缺乏準確的理論數(shù)據(jù)，因此很多試驗還是基于理論上的定性分析進行試驗，般都采取帶有消聲器的進氣或出氣管道在進出口進行噪聲測里，然后再對試驗結果進丁頻譜分析以判斷噪聲源和傳播途徑。在試驗過程中通常都會先分別考慮軸向徑向進口間隙蝸殼的擴張角和擴張長度以及蝸舌與葉輪間隙蝸舌傾斜角蝸舌半徑和葉輪類型葉片數(shù)目等參數(shù)，分別分析這些參數(shù)對離心風機噪聲的影響，但是這樣進行分析和試驗的工作量太大，而且忽略了各個參數(shù)之間的相互影響。 　　2.7離心風機機殼的聲學優(yōu)化機殼的型線對于離心風機氣動噪聲而言是極其重要的，如何得到優(yōu)良的機殼型線是很多人都關注的問題，在目前的大多數(shù)研究中，僅是通過修改機殼蝸舌區(qū)域來降低基頻強度。改變整個蝸舌形狀來找尋關于產(chǎn)生噪聲的最優(yōu)設計。 　　2.8高心風機結構的優(yōu)化試驗方法大量的試驗是在保證其他參數(shù)不變的前提下，只改變某個參數(shù)進行試驗得出其優(yōu)化結構參數(shù)，從而忽略了各個參數(shù)之間的相關性，因此利用優(yōu)化試驗方法正交回歸設計方法，最優(yōu)回歸設計方法等就很有必要。在文獻中己通過不同實例計算出了風機聲壓級與系列參數(shù)之間的回歸函數(shù)關系式，并采用了優(yōu)化方法進行了計算。其基本思想是在選擇離心風機結構參數(shù)時，考慮到各個參數(shù)之間關系，在實際優(yōu)化的方法，通過試驗得到系列數(shù)據(jù)進行目標函數(shù)噪聲值的非線性回歸，得到個非線性方程后進行優(yōu)化設計。 　　考慮蝸殼的離心風機的噪聲模擬及計算是需要解決的問題。因此提出的建議是可以把離心風機蝸殼簡化成個具有硬邊界的理想殼體模型，并暫時忽略進出口軟邊界的影響，推導出殼體內(nèi)的格林函數(shù)，而后將此格林函數(shù)推廣到考慮進出口軟邊界的情況，然后利用該函數(shù)對離心風機內(nèi)部由旋轉葉輪產(chǎn)生的氣動聲場進行時域求解便可以得到理論解方程。在計算出離心風機內(nèi)部的維非穩(wěn)定流場之后，利用該模型和理論解方程就可求出與流場相對應的氣動聲場，這樣就可以彌補其他計算模擬方法的不足，我所正在進行這方面的理論和計算工作，同時也為同行們進行離心風機氣動噪聲計算提供參考。目前，已經(jīng)得到了忽略進出口軟邊界的蝸殼體內(nèi)的格林函數(shù)。  2.9計算機指導試驗由于試驗設備繁重，工作量大，處理數(shù)據(jù)繁瑣，因此利用電腦監(jiān)控試驗和試驗數(shù)據(jù)的采集和處理是必不可少的，現(xiàn)在可以用微機進行數(shù)字化動靜態(tài)測試分析。虛擬儀器與人工技術發(fā)展相當迅速，虛擬儀器被稱為是振動噪聲動力學控制技術的革命。世普軟件虛擬儀器庫具有國際先進水平的大容量數(shù)據(jù)采集與信號處理軟件系統(tǒng)，其功能強大，用途廣泛，可于進行振動.沖擊.噪聲等信號處理。計算機輔助測試校態(tài)分析，結構動力學修改。故障診斷與檢測環(huán)境振動與噪聲測試等諸多分析測試工作。只是到目前為止，虛擬儀器在風機行業(yè)中應用還很少，如果能廣泛應用，將會使離心風機的試驗測式。數(shù)據(jù)采集與分析進入外全新的階段。  討論對于離心風機氣動噪聲而言，數(shù)值模擬及其計算方法還不成熟，不能得出計算離心風機氣動噪聲的理論公式，有的即使得到了聲壓與各參數(shù)之間聯(lián)系，還需要借助試驗來確定具體關系式，顯然這些方法只限于對己有風機進行計算，而不能在對新風機進行氣動設計的同時進行聲學設計。因此根據(jù)此格林函數(shù)求得了蝸殼內(nèi)部聲場的，域解但是由于忽略了蝸殼進出口軟邊界的影響，這個公式與實際情況還有較大差距，因此還有必要對此進行深入研，以得到有進出口軟邊界時蝸殼內(nèi)部的格林函數(shù)并進行時域求解。 　　結論：隨著計算機的飛速發(fā)展，噪聲試驗測試技術發(fā)展比較迅速，些先進的試驗手段己經(jīng)應用于風機上，但還是不夠；在其他行業(yè)，虛擬儀器的使用和仿真試驗已大大減少了人力物力，使得很多難以進行的試驗變得容易開展，建議應使這些先進的試驗手段盡快應用于風機氣動噪聲行業(yè)并不斷開發(fā)拓展其應用范圍。

耐磨陶瓷在電站風機葉輪上的應用及存在的問應用進行分析的基礎上，重點介紹了耐磨陶瓷在動葉可調(diào)弓風機葉輪上的應用及其存在的問認為4陶瓷是風機葉輪進于耐磨防磨處理項安全可靠效果顯著的先進工藝，值得在風機行業(yè)人士推廣。 　　火電廠使的各類風機中有引風機。煤粉風機和送風機等。其中作為電廠的主要輔機之的引風機和排粉風機，因為磨損而嚴重影響其出力的情況并不得不頻繁地進行更新維修，這己成為火力發(fā)電廠鍋爐安全運行的隱患之。多年來，盡管使用過許多面強化方法，包括面堆焊耐磨材料熱噴涂噴焊面涂覆各種高分子涂料面淬火或化學熱處理等，但效果均不十分，想，尤其適各種熱加法，述在金屈機體血產(chǎn)卞。了嚴笊的裂紋，從2004年4月19日收至，湛江市江燕明湛江電力有限責任公司發(fā)生了葉片斷裂事故。1998年我公司與北京鈦盾科技有限公司合作，首先在排粉風機葉輪上使用了耐磨陶瓷來進行防磨處理，取得了良好的使用效果，并在2000年又在動葉可調(diào)引風機葉輪上進行了試驗，也取得了同樣的效果。1996年起，我公司的16臺排粉風機葉輪和10臺動葉，調(diào)引風機葉輪已全部采用了耐磨陶瓷復合處理，最長使用時間己達6年以上，使用壽命提高3倍以上，取得了較好的經(jīng)濟效益。 　　我公司現(xiàn)有4臺30界機組，每臺機組配備4臺球磨機，每臺球磨機配臺排粉風機。 　　同時每臺爐還配備了2臺動葉可調(diào)軸流引風機排粉風機葉輪直徑1120.前向12枚葉片。轉速1440介質溫度90.閃煤粉的沖刷磨損，葉輪的平均使用壽命只有1年雖然使用過各種他強化工藝。包括噴涂噴炸堆焊及涂覆成分子材料，均使用壽命也仍未超過1年。軸流通風機葉輪外緣直徑3200，轉速760，介質溫度140，采用的是碳化烏噴焊處理，平均使用壽命也不過2年，每兩年仍須重新噴焊處理。 　　風機葉片的磨損分析對策及存在的火電廠排粉風機葉輪主要是將磨煤機磨出風機葉片的磨損十分嚴重。風機的磨損部位主要集中于葉片進口前緣和中盤與葉片的交角處，這些部位的鋼板經(jīng)常被磨穿或磨成較深的溝槽，尤其在焊縫處磨損更為嚴重。磨損破壞了風機葉輪的運轉平衡，造成風機劇烈振動，奴至發(fā)生嚴重的飛車事故。16添鋼制造的燒結風機和煤粉風機葉片的使壽命大約為6個月，有時甚至只有4個月。相對于排粉風機，弓風機大都采用機翼型離心風機或軸流風機。討機翼型風機，由于前端是磨損最為嚴重的，5位，旦磨穿將會導致機翼內(nèi)部積灰，從而引起不平衡振動，必須停機進行檢修。而對于軸流風機葉片，磨損主要發(fā)生在葉片的迎風端及葉片的背部，當磨損到定程度，葉片的強度將會降低，風機效率也會下降。 　　多年來，國內(nèi)外為延長風機葉輪的使用壽命進行了大量深入細致的研宄和探討，歸納起來主豎有以下幾種衣匝涂覆在葉片面磨損部位涂覆或粘接分子耐磨材料；熱噴涂焊采用等離子噴涂方法，氧乙炔火焰或激光櫧，葉片磨損面噴涂陶瓷碳化鎢或噴焊鎳基+碳化鎢合金；多元典機葉片磨損部位堆焊耐磨合金；或特殊焊接工藝將耐磨工程陶瓷復合在風機葉片面上。 　　在以上工藝中，排粉風機葉輪葉片使用堆焊噴焊工藝較名，而引風機葉輪，尤代是軸流風機，使用噴焊激光重銪工藝較多。但因面堆焊或噴涂工藝易引起風機葉輪的變形，在金屬機體上會產(chǎn)生大量的微裂紋，為葉片的安全運行帶來嚴重的事故隱患，因而使用受到很大限制。相對來講，面陶瓷復合工藝因無需輸入熱量，且陶瓷的耐磨性比其它材料都好，因而得到廣泛的應州，風機葉輪復合陶瓷耐磨的可行性分析4機葉輪粘貼復介陶瓷的防磨效采，決于兩個條件。首先，要求陶瓷耐磨性能好，其耐磨性3少應當比噴涂噴燁材料或堆焊材料高3倍以上；其次，要求陶瓷與金屬之間的連接可靠，即陶瓷與金屬基體之間結合強度要高，韌性要好，而且要耐高溫耐腐蝕，耐老化壽命至少要在年以上，以便能充分發(fā)揮陶瓷的耐磨性能。 　　1.耐磨陶瓷的性能及厚度確定作為耐磨材料使刖的陶瓷土豎試化鋁碳化桂氮化硅及氧化鋯等。根據(jù)風機葉輪的使用工況，耐磨陶瓷應采用冷壓燒結氧化鋁陶瓷，其主要優(yōu)點是價格便宜密度小耐磨性能優(yōu)異。經(jīng)實測，采用冷壓燒結的氧化鋁陶瓷塊鉻鑄鐵的5倍左右。是普通碳鋼的100倍左右根據(jù)我公司風機磨損壽命和陶瓷耐磨性能的實際情況，最后確定采用1.5，厚度的陶瓷片，這種厚度的陶瓷片每平方米10000，在風機葉片的根部磨損嚴重。同時也是為防止陶瓷脫落，采用1型陶瓷塊，并加大了在迎風端的尺寸。 　　復介在葉片衣面上的陶瓷塊在葉輪運亍過程中受到的主要是向心力氣流的沖擊力葉片瓷便會脫落，從而失去了耐磨防磨意義。而且在使用過程中復合層還會因為溫度較高出現(xiàn)老化現(xiàn)象，從而導致結合強度下降這樣在使用到定，間廠也會導致陶瓷炒的脫落。根據(jù)以分析。要求陶瓷金屬的復合層必須具安全系數(shù)僅為金屬的一半，因此還得需要膠粘劑具有良好的韌性以適應復合層間的內(nèi)應力。 　　經(jīng)實驗室實測的陶瓷金屬復合層的主要性能如下不同溫度下抗拉強度金屬金屬分150，抗剪強度分別為28河，1室溫及介于陶瓷金屬之間，固化后不收縮。 　　經(jīng)計戴排粉風機在工作溫度為90，的條件下，當個直徑為2020的排粉風機葉輪以144，轉動時，在葉輪最邊緣上的±，為4.46.而此時夂介層所能提供的抗的力為3600100，復合層結合力的大小是瓷片受到的向心力的近450倍而引風機葉輪1的最外緣陶瓷片受的向心力為3.56倍，而復合層可以提供的結合力為2000，是陶瓷片受的向心力的560倍。由此可，陶瓷金屬結合層具有極的保險系數(shù)。 　　在風機的應用與分析1.在排粉風機葉輪上的應用我公司先后己在16臺排粉風機和10臺軸流動葉可調(diào)風機的葉片上全部復合了陶瓷層。排粉風機葉輪最長使用時間為6年軸流風機葉片使用達3豐，而口前仍在使。排粉風機葉太面使用尺寸為1015，父合部位為沿底盤焊縫23寬度，入口處用0型陶瓷片，迎風面7度。軸流風機葉片1作太山風面使用型陶瓷片，在背面沿迎風邊處復合了60寬投，使用過程中求用了噴砂處理，金屬及陶瓷面進行活化偶聯(lián)劑處理及捫應直接投入使用。 　　自1996年月投運至1997年10月檢測，除臺舊葉輪兇原葉片磨損過于嚴氓而使陶瓷片懸空并局部脫落外，其它葉輪上的陶瓷片均完好無損，經(jīng)目測，并未發(fā)現(xiàn)有明顯的磨損現(xiàn)象。實測磨損只有102入1處的1型瓷打。也僅是磨損，平均減少還不到0.1，1917年2月粘站的7臺葉輪進行了檢查，所有葉輪上的陶瓷片全都完好無損。按實際運行時間計戴每年最多磨損0.1！磨損量為粘瓷片厚的15.繼續(xù)運行到2003年后，由于復合層的老化問，尤其是由于復合層被沖刷，才導致了局部陶瓷片的脫落而停止了使用，檢查后發(fā)現(xiàn)陶瓷磨損不到迎過分析不同部位陶瓷片的磨損情況發(fā)現(xiàn)，在沿氣流流動方向的平面上瓷片磨損平均還不到0.2，越靠近葉輪外圓，磨損越嚴重，平均磨損0.3，明從比中盤輪轂兩側處磨損嚴重。這是由于愈靠近葉輪的外圓周，氣流流速就愈大，因而磨損也就愈嚴重。 　　與沿氣流方向相比，在沿氣流垂直方向上入口處的瓷片磨損最為嚴重，最多可達305實際這正符合陶瓷沖刷磨損特性，即氣流入射角愈大，磨損愈嚴重。而且由于接縫處形成了渦流，使得沿接縫處金屬基體磨損最為嚴重，甚至可以把金屬襯板磨穿，而使陶瓷完全懸空，從而造成部分迎風接縫處瓷片脫落。粉風機葉輪，由于采用了尺寸精度更高厚度更薄，基本消除了因陶瓷底層復合層磨損而導致陶瓷片脫落的現(xiàn)象。 　　2.在軸流風機葉片上的應用在己經(jīng)運行的8臺葉輪中，最長的臺連續(xù)運行時間己達3年。在運行的第年檢查發(fā)現(xiàn)，在葉片的尖端部位有3個陶瓷卡子碎裂，經(jīng)分析可能是因為運行過程或安裝過程中的撞擊所致。除此之外陶瓷面完好無損，幾乎看不到有任何磨損現(xiàn)象。在隨后施工的葉片中雖然有個別陶瓷片碎裂，經(jīng)分析也都是因為硬物撞制斤級經(jīng)簡艱修補就未再出現(xiàn)類似情況山尸引風機葉輪葉片是在排粉風機使用多年以后才采用陶瓷復合技術己充分克服了陶瓷復合過程中存在的問而且由于軸流風機葉片幾何尺寸簡單，轉速較低，電除塵效率較高，煙氣中粉塵濃度較低，雖然工作溫度比排粉風機葉輪高，但仍在復合層合力的工作溫度范圍內(nèi)，因此使用效果比排粉風機更好，估計至少可以使用8年以上。 　　結論經(jīng)過幾十臺排粉風機和軸流動葉可調(diào)風機復合陶瓷防磨的實際運行，明風機葉輪面復介陶瓷防磨坫項可靠效的耐磨防磨措施，雖然早期因為施工和加工精度的局限，有部分陶瓷片脫落的情況出現(xiàn)但只要施工仔細，嚴格按照工藝操作，就可以保證陶瓷片不發(fā)生脫落，8的實際經(jīng)驗嘰復合陶瓷對火電廠的排粉風機和軸流引風機葉片進行耐磨防磨處理是個安全可靠，而且效果十分明顯的耐磨防磨手段，很值得在風機行業(yè)大力推廣使用。

某廠回轉窯窯尾配置高溫風機，2008年投入使用，風機的進口流量2003m3/min，額定轉速736，配用調(diào)速型液力耦合器。該廠從2013年12月至2014年5月分兩步完成窯尾系統(tǒng)的技術改造工作，主要是以鋼絲膠帶提升機替代原用氣力提升泵，在分解爐旁增設座流態(tài)化爐。從工藝流程看，改后系統(tǒng)阻力有所增加。為了提高風機轉速，增加排風量，在短期內(nèi)又對高溫風機和液力耦合器軸承進行了多次維修，由于維修方法不適當，造成了些不良后果。 　　高溫風機軸承的更換技改前，該廠高溫風機轉速略高于900m3/min即可基本滿足用風要求，因此風機不平衡問不突出，只是到額定轉速時偶有報警現(xiàn)象。由于軸承潤滑良好，軸承工作溫度也直正常，未超過55度。 　　2013年技改后，用風量增加，風機轉速超過1000風機的不平衡問突出。因此，在2014年5月初生產(chǎn)線技改時，對高溫風機軸承也進行了些維修。至2014年5月更換時，近耦合器端軸承下文簡稱2號軸承因受力及同軸度影響，磨損比較大，游隙達0.21mm，比標準值大了0.05mm，因此換用了同型號的新軸承。對于另端軸承下文簡稱1號軸承，經(jīng)檢測，軸承游隙0.12，符合要求，故沒有更換。但更換了液力耦合器輸出軸定位軸承22316調(diào)心滾子軸承。 　　承水平振動0.16mm，但有時達0.20以上，并出現(xiàn)報警降速設計上限0.218由于生產(chǎn)的需要，風機轉速仍需要提局。因為從原理上講，轉速越高，軸承允許的游隙越小。因此該廠認為風機振動大不能提速的原因是，3型軸承游隙大所致，故于2014年6月下旬利用篦冷機故障停機檢修時間，將正常使用的1號2號軸承改換為游隙較小1.2，高溫風機軸承的過維修分析過維修是指對正常運轉，無故障征兆的設備進行實際上不必要而且非計劃性的拆裝及換件工作。該廠6月份對風機軸承的更換即是過維修。 　　從原理上講，減少軸承游隙有利于提高風機轉速，但實際上，進口軸承的游隙組裝選配時控制嚴格，其實際游隙都處于下限值附近。原，3型軸承游隙的以塞尺檢測，更換后的，型軸承游隙標準值是可，型和03型軸承的游隙差別并不大，約0.02mm，對于存在不平衡的風機來講，減小0.02mm的軸承游隙對提速的貢獻很小。事實也是如此。 　　2液力耦合器的過維修在6月份更換風機軸承時，因液力耦合器輸出軸有微量竄動，液力耦合器又次被解體檢查理解有誤，實際上在同軸度良好狀態(tài)下，輸出軸的微量竄動對風機軸承的水平振動沒有影響，并全部更換新軸承。 　　在拆卸液力耦合器泵輪與渦輪之間的22316調(diào)心滾子軸承時，采用氧割的方法，使軸承座孔法蘭和輸出軸軸頸不同程度地受到損傷并產(chǎn)生變形。在安裝時也未將損壞部位修整至要求的尺寸和進行必要的檢測。軸承仍用原型號的進口22316軸承。此軸承的標準游隙是0.05mm，安裝游隙是0.05mm，但安裝后0.02mm的塞尺不能通過，很顯然，在這種情況下軸承無法正常工作。 　　該廠在對損傷變形部位進行必要的修整和檢測后，根據(jù)設備的具體情況，選用了國產(chǎn)22316軸承，其標準游隙是0.06mm，安裝后游隙為0.03mm，開機后軸承未再出現(xiàn)故障。 　　由于多次不適當?shù)牟鹧b和更換軸承，致使高溫風機轉速未能恢復到5月初的801的水平。 　　3風機的現(xiàn)場動平衡由于風機始終不能提速，2014年8月廠家來人對高溫風機做現(xiàn)場動平衡試驗，經(jīng)多次試配平衡后，風機運轉情況明顯改善，空試137，時兩軸承水平振動值在0.065mm以下，垂直振動0.035mm以下。在此后的生產(chǎn)中，風機轉速都在1250/min左右，兩軸承水平振動0.060直穩(wěn)定運轉。 　　4結束語由于風機葉輪不平衡引起的非正常振動，只能通過重新進行動平衡來解決，用更換軸承以減少軸承游隙的方法是不能從根本上解決問的。 　　軸承在運轉段時間后總會有所磨損，磨損量只要在允許范圍內(nèi)并能正常工作，就沒有必要更換。企實的，也不經(jīng)濟合理。過多的不必要的更換軸承會對設備產(chǎn)生負作用。 　　高溫風機出廠前都經(jīng)過動靜平衡測試，誤差在設計允許范圍內(nèi)。但由于葉輪為沖壓焊接件，成形和焊接后產(chǎn)生較大內(nèi)應力，盡管經(jīng)整體退火后加工，但應力消除是不完全的。因此，沖壓組焊的風機葉輪，在生產(chǎn)中受冷熱變化粘灰及各種停機情況的影響，葉輪與軸或多或少都會產(chǎn)生變形，引起原動平衡的變化，故部分風機在使用過程中會出現(xiàn)難以用般方法消除的非正常水平振動，需重新進行動平衡來消除。 　　　　輪轂是鑄鋼件，我們選用禚性良好適合異種鋼焊接的A132焊條作為打底材料；主材選用J427，它的特性是強度比母材低，但延展性能良好不用擔心接頭強度低，因為低強度焊接材料在窄焊口焊接過程中能通過熔合區(qū)的滲透，將自身強度提高個檔次。 　　具體施工工藝按照正常的開坡口方法，將坡口開成口型，打磨干凈。 　　焊前預熱200℃，要始終保持焊接過程中不低于150℃，具體加熱辦法就是采用氣焊槍烘烤。用A132焊條打底焊接10mm厚，采用快速多道焊接法。打底結束后，改用了J427焊條。為了使電弧更加穩(wěn)定，定要使用直流電焊機，焊條擺幅控制在80℃左右。每焊完根焊條，就錘擊次焊道，直至將焊縫全部焊接完畢。注意焊縫要高出原平面5mm作為退火焊道。 　　用角向磨光機將退火焊道打磨掉，比對樣板使焊接面與原工作面相致。 　　焊接后運轉了1004小時左右，由于焊接部位過多，輪轂變形太大，下彎達8mm，再次翻窯過程中，從熔合區(qū)開裂焊縫的最薄弱環(huán)節(jié)，而焊縫卻沒有任何變化。由此也證實這個方案是可行的。鑒于熔合區(qū)組織已變的相當脆弱，水泥銷售也到了淡季，因此決定更換輪轂。

一、概況。博彩職工活動中心位于遼河油田興隆臺采油廠，總建筑面積4991m2，室內(nèi)設固寶座位1200個，是可供球類比賽、各種文體活動、影劇節(jié)目演出、集會、舞會等多功能使用的綜合性娛樂活動場所。該中心1999年采用低溫余熱水風機盤管采暖技術，對原有采暖系統(tǒng)進行了改造，一次試車成功。經(jīng)過一個采暖季的考驗，運行穩(wěn)定，效果良好，達到了用戶的使用要求，而且在此期間還成功舉辦了CCTV杯全國乒乓球擂臺賽。低溫余熱水風機盤管采暖技術的應用不但解決了室溫偏低問題，提高了室內(nèi)的舒適性，填補了我局在低溫余熱水利用方面的空白，而且經(jīng)濟效益顯著。 　　二、問題的提出。興采職工活動中心以前采用的是高壓蒸汽采暖，供暖熱媒為2MPa的飽和蒸汽，由興采中心鍋爐房供給。近年來由于供熱用戶不斷增加，使得汽源供應非常緊張。職廠活動中心的供汽壓力嚴重不足，致使室內(nèi)溫度無法得到保證，凝結水回流不暢，被迫到處開口放水，引發(fā)了一系列問題，給室內(nèi)的裝修及電氣設備等造成了嚴重的破壞。1999年5月興隆臺采油廠向我公司提出了關于職工活動中心采暖改造的設計委托：熱媒由蒸汽改為油田熱電廠提供的63/48℃低溫余熱水，要求冬季室溫達到巧℃。職工活動中心的舞臺及比賽廳高達17m，室內(nèi)空間非常大，而供回水平均溫度又較以前降低了78℃，在此種條件下，如果沿用以前的系統(tǒng)，室溫至多能達到5C。在這種前提下，我們開展了低溫余熱水風機盤管采暖技術的開發(fā)與應用研究。 　　三、方案確定。l、方案確定的原則在保證冬季室溫的前提下，充分利用現(xiàn)有設施，選擇改動量小、經(jīng)濟適用和技術可靠的方案。 　　方案一：比賽大廳、舞臺采用風機盤管采暖系統(tǒng)，附屬房間采用散熱器采暖系統(tǒng)，熱媒為63/48℃的低溫余熱水。 　　方案二：采用0.2Mpo的蒸汽采暖系統(tǒng)，凝結水系統(tǒng)增設凝結水箱及凝結水泵，以解決凝結水回流不暢的問題。盡管方案二改動量小、投資少，但如果要采用此方案汽源問題必須首先得到解決。其次采用蒸汽系統(tǒng)不可避免地要產(chǎn)生跑、冒、滴、漏及凝結水箱的二次蒸汽，造成能源的浪費。 　　每個風機盤管都有高、中、低三檔風速開關，可以通過風量的有級調(diào)節(jié)靈活地調(diào)整室溫。

引言在工礦企業(yè)中，風機設備應用廣泛，諸如鍋爐燃燒系統(tǒng)通風系統(tǒng)和烘干系統(tǒng)等。傳統(tǒng)的風機控制是全速運即不論生產(chǎn)工藝的需求大小，風機都提供固定數(shù)值的風量，而生產(chǎn)工藝往往需要對爐膛壓力風速風量及溫度等指標進行控制和調(diào)節(jié)，最常用的方法則是調(diào)節(jié)風門或擋板開度的大小來調(diào)整受控對象，這樣，就使得能量從風門擋板的節(jié)流中損失掉了。統(tǒng)計資料顯，在工業(yè)生產(chǎn)中，風機的風門擋板及其相關設備的節(jié)流損失以及維護維修費用占到生產(chǎn)成本的72%，這不僅造成大量的能源浪費和設備損耗，而且控制精度也受到限制，直接影響產(chǎn)品質量和生產(chǎn)效率。 　　變頻調(diào)速是上世紀80年代初發(fā)展起來的新技術，具有易操作免維護控制精度高等優(yōu)點。普通電動機采用變頻調(diào)速技術后，在其拖動負載無須任何改動的情況下，就可以按照生產(chǎn)工藝要求調(diào)整轉速。因此，風機設備完全可以用變頻器驅動的方案取代風門擋板控制方案，從而降低電機功耗，達到系統(tǒng)高效運行的目的。 　　1風機變頻調(diào)速驅動機理 1.1變頻調(diào)速原理變頻器是基于交直流交電源變換原理，集電力電子和計算機控制等技術于身的綜合性電氣產(chǎn)品。變頻器可根據(jù)控制對象的需要輸出頻率連續(xù)可調(diào)的交流電壓。 　　由電機知識知道，電機轉速與電源頻率成正比關系；為電機磁極對數(shù)。用變頻器輸出頻率可調(diào)的交流電壓作為風機的電源電壓，就可以方便地改變風機的轉速。 1.2風機負載特性風機的機械特性具有次方律特征，即轉矩與轉速的次方成正比例關系。在低速時，由于流體的流速低，使得負載的轉矩很??；隨著電動機轉速的增加，流速加快，負載轉矩和功率就越來越大。負載轉矩丑和轉速之間的關系可用下式根據(jù)負載的機械功率朽和轉矩轉速取之間的關系，有則功率和轉速取之間的關系為②③④式中戶分別為電動機軸上的功率損耗和轉矩損牦；負載的轉矩常和功率常數(shù)1次方。負載的機械特性和功率特性曲線可以看出，當被控對象所需風量減小時，采用變頻器降低風機的轉速，會使電動機的功耗大大降低。 　　2風機變頻調(diào)速系統(tǒng)設計 2.1風機容量選擇主要依據(jù)對象對流量成壓力的工求，可查閱相關的設計手冊。如果是對使用中的風機進行變頻調(diào)速技術改造，風機當然是現(xiàn)成的。 2.2變頻器的容量選擇風機在某轉速下運行時，其阻轉矩般不會發(fā)生變化，只要轉速不超過額定值，電動機也不會過載，般變頻器在出廠標注的額定容量都具有定的余量，所以選擇變頻器容量與所驅動的電動機容量相同即可。若考慮更大的余量，也可以選擇比電動機容量大個級別的變頻器，但價格要高出不少。 2.3變頻器的運行控制方式選擇風機采用變頻調(diào)速控制后，操作人員可以通過調(diào)節(jié)安裝在工作臺上的按鈕或電位器調(diào)節(jié)風機的轉速，操作變頻器運行控制方式的選擇，可依據(jù)風機在低速運行時，阻轉矩很小，不存在低頻時帶不動負載的問題，故采用控制方式即可。 2.4變頻器的參數(shù)預置因為風機的機械特性具有次方律特性，所以，當轉速超過額定轉速時，阻轉矩將增大很多，容易使電動機和變頻器處于過載狀態(tài)。因此，上限頻率不應超過額定頻率。辦，從恃性或況來說。風機對下限頻率九沒有要求。但轉速太低時，風量太小，在多數(shù)情況下無實際意義。般可預Vii.20l風機的慣性很大。加速時間過短，容易產(chǎn)生過電流；減速時間短，容易引起過電壓。般風機啟動和停止的次數(shù)很少，啟動時間和停止時間不會影響正常生產(chǎn)。所以加減速時間可以設置得長些，具體時間可根據(jù)風機的容量大小而定。 　　通常是風機容量越大，力減速時間設置越長。 　　風機在低速時阻轉矩很小，隨著轉速的升高，阻轉矩，大得很快；反之，在停機開始時，由于慣性的原因，轉速下降較慢。所以，加減速方式以半3方式比較適宜。 　　風機在較高速運行時，由于阻轉矩較大，容易在某轉速下發(fā)生機械諧振。遇到機械諧振時，極易造成機械事故或設備損壞。因此。必濁考慮設置回避頻率可采試驗的方法進行預置，即反復緩慢地在設定的頻率范圍內(nèi)進行調(diào)節(jié)，觀察產(chǎn)生諧振的頻率范圍，然后進行回避頻率設置。 　　啟動前的直流制動為保證電動機在零速狀態(tài)下啟動，許多變頻器具有啟動前的直流制動功能設置。這是因為風機在停機后，其風葉常常因自然斗處十反轉狀態(tài)這時讓機動則電動機處于反接制動狀態(tài)。會產(chǎn)生很大的沖擊電流。為避免此類情況出現(xiàn)，要進行啟動前的直流制動功能設置。 　　2.5風機變頻調(diào)速系統(tǒng)的電路原理般情況下，風機采用正轉控制，所以線路比較簡單。 　　但考慮到變頻器旦發(fā)生故障，也不能讓風機停止工作，應具有將風機由變頻運行切換為工頻運行的控制。3為風機變頻調(diào)速系統(tǒng)的電路原理。 　　3節(jié)能計算對于風機設備采用變頻調(diào)速后的節(jié)能效果。可根據(jù)己知風機在不同控制方式下的流量與負載關系曲線及現(xiàn)場運行以臺工業(yè)鍋爐使用的301鼓風機為例。運行工況以24小時連續(xù)運行。其中每天10小時運行在90負荷頻率按462計算，擋板調(diào)節(jié)時電機功耗按98計算。14小時運行在50負荷頻率按202計算，擋板調(diào)節(jié)時電機功耗按7，計算，全年運行時間在300天為計算依據(jù)。則變頻調(diào)速時每年的節(jié)電量為相比較節(jié)電量為每度電按6元計算，則采用變頻調(diào)速每年可節(jié)約電費58952元。般來說。變頻調(diào)速技術用于風機設備改造的投資?？梢栽谀曜笥业纳a(chǎn)中全部節(jié)省回來。 　　4結束語風機設備采用變頻調(diào)速技術是種理想的調(diào)速控制方效率，減少了設備維護。維修費用，較好地滿足了生產(chǎn)工藝要求。經(jīng)濟效益十分明顯。

軸承非正常發(fā)熱及保持架損壞的原因有以下幾種： 　?。╨）軸承座孔的同軸度、座孔壁的剛度、擰緊螺栓時的力度及順序都有可能引起軸承座孔和軸承變形，導致不正常發(fā)熱、振動，使保持架受到無規(guī)則的振動沖擊、擠壓，不均勻磨損，嚴重時斷裂。例如第四室風機進風口處的21322K軸承，2001年5月檢測發(fā)現(xiàn)，軸承的徑向游隙不在正上方而在與水平約成450的右上方，最小徑隙0.O8mm，最大0。13mm，說明軸承內(nèi)圈被內(nèi)錐套脹成橢圓形，軸承座孔也失圓，在風冷的情況下測得座上蓋表面38℃（以紅外線掃描測溫儀檢測，下同），可見初期溫度更高。 　?。?）由于膠帶輪相互錯位，使軸承受到附加軸向力作用，而裝在光軸上的調(diào)心球軸承不宜承受軸向力，結果引起軸承不正常溫升，保持架也加速磨損。 　?。?）在裝配調(diào)整內(nèi)錐套時，上海真空泵軸承座表溫由換膠帶前的30℃上升到43℃，一周后又降到40℃以下。 　?。?）軸承溫度偏高的原因除與裝配質量有關外，油液（脂）的清潔度、品質、品種及粘度也有直接關系，尤其是高轉速軸承對油的粘度更敏感。例如，一室風機轉速較高，風量不大，風壓較高，轉矩較小，按理高速輕載的設備及軸承宜用稀油，因轉速高易形成承載油膜，減少滾動體摩擦阻力，并利于清洗與散熱，但l號風機軸承箱從開始投產(chǎn)就一直使用N320中負荷工藝齒輪油，問題提出后改為N22O，但粘度仍大，若能改為HJ20一HJ3012&g;效果會更好些，溫度也會從長期60℃左右降下來。 　?。?）由于軸承座無排油孔，多余的油只能從軸頸擠出，加油間隔期短，盡管每次注入不多，但油腔還是很快填滿，使軸承工作溫度突然升高25-35℃，這就是正常運轉中軸承溫度突然升高的原因。這種情況持續(xù)幾天后隨油脂的擠出而改善。長此反復，既浪費又影響軸承壽命，并且也增加了對故障判斷的難度。因軸承溫升后，滾動接觸應力增大，油脂的粘度與吸附性下降，磨損增加；此外，由于軸承套圈的溫度高于錐套等相鄰零件，熱膨脹使本來不太緊的配合可能出現(xiàn)松動，油多引起的溫升與套松動引起的溫升開始時是很難區(qū)分的，有時熱脹的影響使二者同時存在。總之，多次反復的結果，必將使孔、軸配合趨于松動。經(jīng)常出現(xiàn)這種情況主要是潤滑制度規(guī)定不適當，同時，操作員加油時也有“寧多勿少&dquo;的想法。在封閉的油腔內(nèi)不必經(jīng)常加油，只要滾道內(nèi)有油，正常運轉情況下不會造成缺油故障。另外，也可在軸承座適當位置設放油孔，以便定期加油時“吐故納新&dquo;，以避免每次加油就溫升幾天的現(xiàn)象。 　　（6）膠帶張緊力太大也會使軸承溫度升高，振動加劇，膠帶還易損壞。因軸承徑向載荷增大，使?jié)L動體與滾道在接觸處產(chǎn)生彈性變形，增加摩擦熱與磨損，易引起點蝕。 　?。?）風機出現(xiàn)異常振動或軸彎曲常使軸承迅速升溫并易損壞。2軸承不正常失效與認識上存在誤區(qū)有關長期以來，軸承的工作溫度在幾乎所有的設備技術文件中都有相類似的規(guī)定。對軸承溫升的問題，一部分人存在認識與理解上的誤區(qū)。筆者歷經(jīng)數(shù)廠都遇到過這種情況。在許多技術文件中不加區(qū)別、不分設備對象地規(guī)定了軸承工作溫升不超過30℃，最高不超過40℃，或工作溫度不超過65℃、75℃、80℃，以及最高不超過90℃等等。

引言雙風機雙電源風機自動轉換裝置是為風機控制開關結構的前提下以電子插件的形義而研發(fā)5計的。在此。對該裝置的適用條件結構及工作原理簡單作介紹。 　　1使用范圍及工作條件將電子插件1記作主巧機，關18380木休盤1.由控制主副風機開關變壓器次36供電。經(jīng)半波整流后。由，012電磁繼電器1.2.經(jīng)可控硅導通后，控制主副風機開關的吸合。從而實現(xiàn)開關的吸合。實現(xiàn)開關之間的相互轉換。 　　2工作特點首先啟動主風機開關起動按鈕。使電子插件處于工作狀態(tài)，主風機線路有電且開關正常的情況下，主風機開關吸合。風機啟動。 　　風機線路斷電。而副風機線路有電且副風機開關正常其常開接點閉合，將副風機啟動。 　　雙電源全部斷電后，在副風機線路重新有電的情況下。按合副風機開關啟動按鈕。副風機開關吸合，但兩開關之間不能形成轉換因電子插件未被設置在工作狀態(tài)。 　　在雙電源供電過程中，在任何路斷電，而另路正常供電的情況下。插件均能可靠工作。 　　在雙電源全部斷電后。由于插件內(nèi)的可控硅關斷。在任何路重新來電后。插件不在工作，兩風機開關均處于待吸合；主風機開關起動按鈕后。觸發(fā)可控硅重新導通。主風機開關吸合；主風機啟動。插件處于正常工作狀態(tài)，3組成結構及工作原理3.1組成結構此電子插件主要由極管電解電容隱壓極管，12電磁繼電器電阻及可控硅等電子元件組成，主要電尹元件參數(shù)如13.2工作原理首先啟動主風機開關起動按鈕人1.可控硅以導通。 　　繼電器1吸合，其常開接點將主風機控制回路中的9接通。主風機開關吸合，主風機啟動，序號名稱型號及規(guī)格數(shù)量個電磁繼電器2極管016可控硅炎電阻尺4電阻已把電阻仍電解電容13電解電容4穩(wěn)壓極管，成熔斷器2在副風機線路斷電。而主風機線路有電的情況下，電磁繼電器2斷電。其常閉接點22閉合，電磁繼電器1有電，其常開接點閉合。將主風機開關控制回路中的1.9接通。主風機開關吸合，主風機啟動。 　　電磁繼電器有電吸合后。其常閉接點12.13打開，分別將電磁繼電器2回路切斷。副風機開關控制回路切斷。在主風機開關吸合的情況下。副風機開關不能吸合，主，副風機開關之間相互閉鎖1. 　　4結論雙風機雙電源風機制動轉換裝置已在采區(qū)供電中投入使用。使用結果明該裝置性能穩(wěn)定故障率低，動作靈活可靠。結構簡單合理，使用維修方便，成本低。在應用過程中深受機電維修人員的歡迎。