亚洲日韩视频免费观看|9191精品国产观看|欧美一级午夜做片性视频|中日韩久久人妻一区二区|欧美精品骚包一区二区三区|在线观看三级国产精品国产|国产欧美日韩在线视频播放|亚洲AV伊人久久综合密臀性色

離心式鼓風(fēng)機(jī)葉輪裂紋補(bǔ)焊試驗(yàn)及應(yīng)用                 摘要：介紹了低合金高強(qiáng)度鋼焊接葉輪裂紋補(bǔ)焊新方法，并對(duì)葉輪補(bǔ)焊后的性能和成分進(jìn)行了分析，對(duì)低合金高強(qiáng)度鋼焊接葉輪裂紋補(bǔ)焊提出了建議。 0 引言 在冶金工業(yè)中，高爐鼓風(fēng)機(jī)為高爐輸送燃燒用空氣，其運(yùn)行情況直接影響高爐產(chǎn)量，是整個(gè)高爐的心臟。某鋼鐵公司高爐用風(fēng)機(jī)D1400由于運(yùn)轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生振動(dòng)，造成轉(zhuǎn)子第三級(jí)葉輪口圈部位出現(xiàn)約40mm長(zhǎng)的穿透性裂紋，從而造成風(fēng)機(jī)停機(jī)，使整個(gè)高爐停產(chǎn)。由于該轉(zhuǎn)子要求較高，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為5700/min；要求軸徑部位跳動(dòng)小于0.01mm,口圈部位跳動(dòng)小于0.15mm（見圖1）；葉輪輪蓋、軸盤和葉片材料為低碳合金鋼15MnNiCMoV，組織為淬火馬氏體、回火索氏體，輪蓋、軸盤和葉片分別經(jīng)過調(diào)質(zhì)、焊接和焊后消應(yīng)力處理，然后又進(jìn)行了加工、平衡和超轉(zhuǎn)試驗(yàn)。為了恢復(fù)生產(chǎn)，進(jìn)行了有關(guān)試驗(yàn)，對(duì)該葉輪進(jìn)行了補(bǔ)焊處理。 1 焊接試驗(yàn) 1.1 試驗(yàn)材料 葉輪材料為15MnNiCMoV，要求σb≥920MPa，σs≥850MPa，ψ≥35%，&dela;≥12%，HB270～320，材料成分見表1。                                  表1 材料成分                                 %   C C Si Mn Mo V Ni 15MnNiCMoV 0.14 0.78 0.29 0.9 0.45 0.055 1.5 680S焊條熔敷金屬 0.12 30 1.20 1.70 0.30 0.25 9.0 由于葉輪焊接后需要進(jìn)行550℃高溫消應(yīng)力處理，之后進(jìn)行半精加工，然后再進(jìn)行消應(yīng)力處理。共需要進(jìn)行兩次高溫消應(yīng)力。由于要求轉(zhuǎn)子軸徑部位跳動(dòng)小于0.01mm，葉輪口圈部位跳動(dòng)小于0.15mm，特別是軸徑部位不能出現(xiàn)大的焊接變形，以免引起轉(zhuǎn)動(dòng)過程中的振動(dòng)和不平衡。葉輪補(bǔ)焊過程和消應(yīng)力處理后也不能出現(xiàn)大的變形，結(jié)合葉輪焊接工藝過程，并根據(jù)消應(yīng)力處理溫度和以往單個(gè)葉輪補(bǔ)焊經(jīng)驗(yàn)及焊后消應(yīng)力處理對(duì)變形影響的數(shù)據(jù)分析[1-3]，擬對(duì)轉(zhuǎn)子補(bǔ)焊后的消應(yīng)力處理采用低溫消應(yīng)力[2-3]。 葉輪原來(lái)焊接和補(bǔ)焊用低碳合金鋼焊條，經(jīng)焊后消應(yīng)力處理，焊縫金屬延伸率和斷面收縮率與母材接近?？紤]到葉輪口圈部位結(jié)構(gòu)應(yīng)力和工作應(yīng)力很大，而且補(bǔ)焊后消應(yīng)力處理采用低溫消應(yīng)力[2-3]，決定采用不銹鋼焊條做補(bǔ)焊試驗(yàn)。通過仔細(xì)研究和比較后，決定采用焊縫金屬屈服強(qiáng)度大于640MPa，抗拉強(qiáng)度大于770MPa，延伸率為22%～25%的卡斯特林焊條680S（化學(xué)成分見表1）進(jìn)行焊接試驗(yàn)，母材用15MnNiCMoV板材，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后進(jìn)行坡口加工和焊接。 1.2試驗(yàn)過程     將厚度為8mm的15MnNiCMoV板材按要求加工單邊45°坡口，鈍邊2mm,進(jìn)爐預(yù)熱200℃，拼裝、點(diǎn)焊，拼裝間隙2mm，以保證單面焊雙面成型。打底焊用Φ3.2焊條，蓋面焊用Φ4焊條。 焊條：680SΦ3.2Φ4；Φ3.2焊接電流：60～110A；Φ4焊接電流：90～150A。     直流正接，層間溫度≤300℃，焊條烘干溫度：350℃&imes;2h。 焊接完成后清理焊縫，立即進(jìn)爐進(jìn)行焊后消應(yīng)力處理。   消應(yīng)力規(guī)范：溫升≤100℃/h,進(jìn)爐進(jìn)行400℃&imes;2h消應(yīng)力處理，爐冷。 探傷：著色探傷。 加工：加工拉伸試樣。 檢驗(yàn)：最后進(jìn)行檢驗(yàn)。 1.3 試驗(yàn)結(jié)果 對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分和接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)，力學(xué)性能見表2。 表2 力學(xué)性能   σb/MPa σs/MPa HB 1 1068.2 1048.8 306 2 1083.1 1073.1 308 3 1058.1 1050.6 306 平均值 1069.8 1057.5 306.8 由于焊接接頭在拉伸過程中變形存在不均勻性，屈服強(qiáng)度僅供參考，化學(xué)成分見表3。                       表3 化學(xué)成分                              % C C Si Mn Mo Nb Ni 0.087 27.91 1.315 0.732 0.430 0.066 9.16 試驗(yàn)結(jié)果表明：焊接接頭力學(xué)性能滿足葉輪材料強(qiáng)度要求。 2 葉輪裂紋補(bǔ)焊 2.1 葉輪的基本情況 轉(zhuǎn)子共3級(jí)葉輪，轉(zhuǎn)速5700/min,葉輪直徑Φ1000mm,材料15MnNiCMoV。裂紋部位見圖1，裂紋長(zhǎng)度40mm，深度20～30mm。 2.2 葉輪補(bǔ)焊工藝過程 ⑴清理：對(duì)裂紋部位清理，打磨，開出焊接U型坡口，要求：留1～2mm鈍邊（保證單面焊雙面成型），裂紋端部磨凈,見圖2。 ⑵著色檢驗(yàn)：對(duì)缺陷部位進(jìn)行著色探傷，直至確認(rèn)裂紋源清理干凈為止。 ⑶焊接：①用氧-乙炔將焊部位及兩邊20mm區(qū)域預(yù)熱到200℃，保持10～20min。 ②焊接：焊條680S Φ3.2 Φ4；直流正接； Φ3.2進(jìn)行打底焊，焊接電流：60～110A；Φ4焊條進(jìn)行焊接，焊接電流：90～150A。 ⑷消應(yīng)力：溫升≤100℃/h,進(jìn)爐進(jìn)行400℃&imes;4h消應(yīng)力，爐冷。溫度低于150℃時(shí)出爐。要求：轉(zhuǎn)子應(yīng)墊平，不要歪斜。 ⑸清理、探傷：清理焊接部位，打磨，著色探傷。 ⑹加工：補(bǔ)焊部位加工光滑。 ⑺做平衡。   2.3檢驗(yàn)結(jié)果 消應(yīng)力處理后進(jìn)行著色探傷，無(wú)任何缺陷（圖3）；對(duì)轉(zhuǎn)子在車床上進(jìn)行打表檢測(cè)，軸徑部位跳動(dòng)0.012mm，第三級(jí)葉輪口圈部位跳動(dòng)0.14mm，滿足了圖樣和使用要求。 3 結(jié)論 (1)對(duì)低合金高強(qiáng)度鋼焊接葉輪裂紋的補(bǔ)焊，焊接規(guī)范是保證補(bǔ)焊質(zhì)量的關(guān)鍵。 (2)低合金高強(qiáng)度鋼焊接葉輪產(chǎn)生裂紋后，在轉(zhuǎn)子上直接進(jìn)行補(bǔ)焊，可將各部位的變形控制在要求的范圍內(nèi)，焊接接頭力學(xué)性能滿足葉輪材料強(qiáng)度要求。 (3)采用不銹鋼焊條補(bǔ)焊低合金高強(qiáng)度鋼焊接葉輪，焊后采用低溫消應(yīng)力是成功降低拘束應(yīng)力、控制變形的有效方法。 補(bǔ)焊后的轉(zhuǎn)子從2008年6月開始運(yùn)轉(zhuǎn)至今，運(yùn)轉(zhuǎn)正常。

離心引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)一次加重平衡法 摘要：提出了鍋爐離心引風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)找平衡的必要性,介紹了一次加重平衡法的優(yōu)點(diǎn)及其在現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際應(yīng)用效果。 1 概述 我廠有5臺(tái)鍋爐離心引風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)Y6-51№25D。這些風(fēng)機(jī)是電解煙氣干法凈化工藝中的關(guān)鍵設(shè)備，只有風(fēng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)，使煙氣凈化系統(tǒng)正常運(yùn)行，保證煙氣的集氣效率，才能保障電解煙氣排放量達(dá)到國(guó)家煙氣排放指標(biāo)。引風(fēng)機(jī)的不平衡是該設(shè)備正常運(yùn)轉(zhuǎn)的一個(gè)重要問題，為了降低引風(fēng)機(jī)的故障率，筆者就引風(fēng)機(jī)的不平衡問題作一些探討。 利用振動(dòng)頻譜分析儀，通過對(duì)軸承座的振動(dòng)監(jiān)測(cè)，發(fā)現(xiàn)和解決了風(fēng)機(jī)不平衡的故障，降低了引風(fēng)機(jī)的振動(dòng)量，使振動(dòng)值在正常運(yùn)行范圍之內(nèi)。保證了風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)行，保障了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。 2 相對(duì)相位平衡法分析 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，通常采用相對(duì)相位平衡法。即通過向風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子施加一個(gè)試加質(zhì)量，造成轉(zhuǎn)子振動(dòng)向量發(fā)生變化，利用這種向量的相對(duì)變化進(jìn)行計(jì)算，求出轉(zhuǎn)子原始不平衡質(zhì)量的大小和位置。然后，在原始不平衡的反方向適當(dāng)位置，加焊一個(gè)平衡質(zhì)量，使轉(zhuǎn)子得到平衡。 由上可知，相對(duì)相位平衡法必須有試加質(zhì)量這一工序。即使平衡一個(gè)最簡(jiǎn)單的轉(zhuǎn)子，也需要在已測(cè)取到原始不平衡振動(dòng)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，至少停開機(jī)兩次，才能使轉(zhuǎn)子達(dá)到平衡。 第一次停開機(jī)：測(cè)取裝上試加質(zhì)量后的振動(dòng)數(shù)據(jù)。 第二次停開機(jī)：根據(jù)已測(cè)得的振動(dòng)數(shù)據(jù)，采用影響系數(shù)法進(jìn)行計(jì)算，求出應(yīng)加平衡質(zhì)量的大小和位置，再加裝到轉(zhuǎn)子上，測(cè)取振動(dòng)數(shù)據(jù)。 若測(cè)得振動(dòng)數(shù)據(jù)符合振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)，則運(yùn)轉(zhuǎn)生產(chǎn)。若測(cè)得振動(dòng)數(shù)據(jù)不符合振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)，還要進(jìn)行第三次開停機(jī)。以測(cè)得剩余振動(dòng)量為基數(shù)，進(jìn)行計(jì)算、加重，再一次進(jìn)行動(dòng)平衡。 這樣，完成一次風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，風(fēng)機(jī)開、停機(jī)次數(shù)較多，既影響生產(chǎn)，也影響大型電機(jī)的使用壽命。若只用一次加重就能完成風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡試驗(yàn)，不但能減少電機(jī)啟動(dòng)次數(shù)，提高電機(jī)使用壽命，減少對(duì)電網(wǎng)的沖擊，也大大減少停機(jī)時(shí)間，提高產(chǎn)量。為此，經(jīng)過認(rèn)真研究和探索，總結(jié)出了一次加重平衡法。 3 一次加重平衡法 1998年起，就對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，采用的是相對(duì)相位平衡法。經(jīng)過幾年來(lái)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，積累了較為豐富的資料和數(shù)據(jù)。通過對(duì)這些資料和數(shù)據(jù)進(jìn)行認(rèn)真整理分析，找出了風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡其中的一些規(guī)律，在總結(jié)規(guī)律的基礎(chǔ)上，探索出了一次加重平衡法。即只需測(cè)得風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子原始不平衡振動(dòng)數(shù)據(jù)，便可找出風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡質(zhì)量的大小和相位。這樣只需停開機(jī)一次就能完成風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡工作。 在風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡時(shí)，測(cè)到的振動(dòng)量：振幅和相位，都是風(fēng)機(jī)各軸瓦的振動(dòng)位移和相位，測(cè)不到不平衡質(zhì)量的大小和相位，但是測(cè)得的振動(dòng)向量與原始不平衡質(zhì)量之間存在一種特定規(guī)律。即   α=ψ測(cè)－ψ 式中α為不平衡質(zhì)量相位；ψ測(cè)為測(cè)得的振動(dòng)相位；ψ為對(duì)一套固定測(cè)振系統(tǒng)是定值。 　　應(yīng)加平衡質(zhì)量的位置&bea;應(yīng)在α的反方向，即&bea;=α+180°。 　　所以，應(yīng)加平衡質(zhì)量的相位&bea;=ψ測(cè)－ψ+180°，ψ值的確定是一次加重平衡法的重要環(huán)節(jié)。幾年來(lái)，利用一次加重平衡法在Y4-73-11№29.5D和Y4-73-11№23.5D引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子上進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡應(yīng)用，取得了較好的效果。 4 一次加重平衡法的實(shí)際應(yīng)用（分析實(shí)例） 4.1引風(fēng)機(jī)及電機(jī)主要參數(shù) 流　　量：Ｑ＝300000ｍ３/ｈ 全　　壓：4.488kPa 介質(zhì)密度：0.745kｇ／ｍ３　　　 電機(jī)功率：630kW 電機(jī)轉(zhuǎn)速：990/min 潤(rùn)滑方式：30＃機(jī)械油甩油 軸承內(nèi)徑：210mm 4.2 發(fā)現(xiàn)問題 在排煙機(jī)的狀態(tài)監(jiān)測(cè)當(dāng)中，發(fā)現(xiàn)4#排煙風(fēng)機(jī)葉輪端軸承座徑向振動(dòng)忽然增大。利用數(shù)據(jù)采集器將振動(dòng)數(shù)據(jù)采集回來(lái)后，看到該振動(dòng)有以下特點(diǎn)：  振動(dòng)的波形接近于正弦波； 振動(dòng)頻譜上1&imes;工頻異常高，高達(dá)6.32mm/s，2&imes;、3&imes;、4&imes;工頻雖然出現(xiàn)，但都較低。 4.3 解決動(dòng)平衡問題 根據(jù)以上兩點(diǎn)判斷該風(fēng)機(jī)為不平衡故障。用動(dòng)平衡儀對(duì)該風(fēng)機(jī)進(jìn)行測(cè)量、處理，采用一次加重平衡法進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)。具體步驟：  （1）測(cè)原始數(shù)值，得到的振動(dòng)數(shù)據(jù)為6.32mm/s ms57°； （2）在葉輪上任取一點(diǎn)A為0°，在此處加一塊290g的試重塊，啟動(dòng)風(fēng)機(jī)。用現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡儀測(cè)得風(fēng)機(jī)前軸承振動(dòng)速度和相位(度)：11.4mm/s ms 49°； （3）動(dòng)平衡儀根據(jù)以上兩次測(cè)量數(shù)據(jù)，經(jīng)過動(dòng)平衡儀計(jì)算后，得出352.2g locaion 197； （4）取下290g的鋼板； （5）按照動(dòng)平衡儀上得出的數(shù)據(jù)，自A點(diǎn)反向旋轉(zhuǎn)197°處，在風(fēng)葉的相應(yīng)位置焊配重塊320ｇ（352.2減去焊條質(zhì)量）。焊接完畢后，重新啟動(dòng)風(fēng)機(jī)。得到相應(yīng)數(shù)據(jù)1.26mm/s ms140°（表1），風(fēng)機(jī)振動(dòng)值達(dá)到正常范圍，動(dòng)平衡故障處理完畢。 表1 動(dòng)平衡儀上的數(shù)據(jù)   振速/（mm/s） 角度/（°） 處理前 6.32 57 加試重塊 11.4 49 處理后 1.26 140 5  經(jīng)濟(jì)效益分析 一次加重平衡法做動(dòng)平衡，減少了大型風(fēng)機(jī)啟動(dòng)次數(shù)，提高了風(fēng)機(jī)軸瓦及電機(jī)使用壽命，減少了對(duì)電網(wǎng)的沖擊。相對(duì)相位平衡法動(dòng)平衡，停開機(jī)兩次至少需用8h，而一次加重平衡法只需2 h即可完成動(dòng)平衡，這樣每次減少停機(jī)6h。由于風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子磨損，平均每年至少進(jìn)行一次動(dòng)平衡，每年減少停機(jī)6h。 由于電解生產(chǎn)的連續(xù)性，若風(fēng)機(jī)異常影響供料，將造成電解槽的減產(chǎn)。以每停1h少產(chǎn)2.5原鋁，噸鋁利潤(rùn)8000元計(jì)算，6h損失2.5&imes;8000&imes;6＝120000元＝12萬(wàn)元。利用動(dòng)平衡儀，采用一次加重平衡法處理風(fēng)機(jī)的不平衡故障，基本上是一次配平實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)平衡，非常簡(jiǎn)單實(shí)用。